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分享:7075铝合金的同步冷却热成形工艺

2023-01-12 13:36:59 

陈国亮1,2,陈明和2,王 宁2,孙家伟2,王春艳1

(1.常州机电职业技术学院,常州 213164;2.南京航空航天大学机电学院,南京 210016)

摘 要:对 H18态7075铝合金进行了同步冷却热成形+时效处理,研究了其宏观形貌、回弹角、显微组织和拉伸性能,并与传统冷压成形后的进行了对比,探索了7075铝合金同步冷却热成形的可行性.结果表明:同步冷却热成形工艺适用于7075铝合金,成形后试样的回弹角为0.03°,远低于冷冲压成形后的,且成形后试样不发生翘曲变形;经同步冷却热成形工艺成形后试样的显微组织与传统冷冲压成形+固溶处理后的基本一致,经120 ℃×24h的时效处理以后,其屈服强度和抗拉强度分别为553.98,635.08MPa,满足相关标准对 T6态7075铝合金的性能要求.

关键词:同步冷却热成形;7075铝合金;拉伸性能;回弹

中图分类号:TG386.41 文献标志码:A 文章编号:1000G3738(2017)06G0030G04

0 引 言

可热处理铝合金的同步冷却热成形工艺[1G3]是一种由高强钢热冲压技术[4G6]演化而来的新工艺,该工艺可同时对可热处理铝合金板料进行热冲压成形和固溶 处 理.与 冷 冲 压 成 形 技 术[7]相 比,同步冷却热成 形 工 艺 在 高 温 下 进 行 成 形,可 热 处 理铝合金的成形性能得到很大的改善,因此,零件的成形精度较高[8G9].与传统温、热成形技术[10G11]相比,同步冷却 热 成 形 工 艺 只 需 加 热 板 料 而 无 需 加热模具,因此能耗较低,而且该工艺可以通过调整板料的加热 时 间 来 控 制 晶 粒 尺 寸,避 免 出 现 晶 粒过大.与传统 固 溶 处 理 技 术[12G13]相 比,同 步 冷 却热成形 工 艺 在 封 闭 的 模 具 中 对 板 料 进 行 快 速 冷却,可避免因热胀冷缩而导致的翘曲变形[14].由此可见,同步 冷 却 热 成 形 工 艺 可 以 在 提 高 可 热 处理铝合金成形性能的基础上,提高零件成形精度,缩短生产 周 期,降 低 成 本,因 此,该 工 艺 的 发 展 潜力巨大.

目前,对可热处理铝合金同步冷却热成形工艺的研究很少.GARRETT 等[8]对 AA6xxx 铝合金的同步冷却热成形工艺进行了可行性研究.英国帝国理工学院的研究人员研究了同步冷却热成形后AA6082[9]、AA2024[14]铝合金的成形性能和断裂机理.国内南京航空航天大学的研究人员利用热成形模拟机对 H18态 AA6016铝合金进行了同步冷却热成形研究,发现 AA6016铝合金的成形性能得到了大幅度提高,成形后的强度较原始状态的有较大提升[1];另外还发现同步冷却热成形工艺可以提高自然时效态 AA2024铝合金的强度[15].作为可热处理铝合金的一种,7075铝合金在航空、航天领域应用广阔[16G18],但对于该铝合金的同步冷却热成形工艺研究尚未见报道.

为此,作者对 H18态7075铝合金进行了同步冷却热成形及传统冷冲压成形试验,对比分析了不同工艺成形试样的回弹角、外观尺寸、显微组织,以及经热处理后的拉伸强度.


1 试样制备与试验方法

试验材料为西南铝业生产的厚度为0.8mm 的H18态 7075 铝 合 金,其 主 要 化 学 成 分 (质 量 分数%)为 0.38Si,0.3Fe,1.6Cu,0.25Mn,2.4Mg,0.26Cr,5.7Zn,0.16Ti,余 Al.

用剪板机将 H18态7075铝合金加工成尺寸为184mm×80mm×0.8mm 的毛坯,毛坯的长度方向沿铝合金的轧制方向.将毛坯在电炉中加热到465 ℃,保温5min,然后快速移入装在高速液压机上的同步冷却热成形模具(如图1所示)中进行同步冷却热成形并保压1min.成形试样的设计尺寸如图1所示,设计的弯曲角为60°.最后,对成形试样进行120 ℃×24h的时效处理.

为了进行对比分析,还对 H18态和 O 态7075铝合金毛坯进行了冷冲压成形+固溶+时效处理.其中,O 态7075铝合金毛坯由 H18态毛坯在电炉中于400 ℃保温2.5h,再经10h降温至200 ℃,最后随炉冷却而获得.分别将 H18态和 O 态7075铝合金毛坯在如图1所示的同一套模具中先冷冲压成形,随后在465℃固溶5min水淬,再进行120℃×24h时效处理.由于固溶+冷冲压成形+时效处理的工艺组合在可热处理铝合金成形零件的生产中也较为常见,因此,作者还对 H18态7075铝合金毛坯进行固溶+冷冲压成形+时效处理,固溶处理和冷冲压成形之间的时间间隔小于30min,其余各工艺参数均同上.为了便于描述,将同步冷却热成形+时效处理、冷冲压成形+固溶+时效处理、固溶+冷冲压成形+时效处理分别简称为1# 工艺、2# 工艺和3# 工艺.

在不同工艺获得的试样弯角处截取金相试样,抛光后,用 HF、HCl、HNO3、H2O 体积比为2∶3∶5∶190的科尔试剂腐蚀,在 OLYMPUSPME 型光学显微镜下观察显微组织.在每个工艺的成形工序结束后,立即利用角度尺对试样弯曲角进行测量,将实际角度与设计角度的差值定为回弹角.

利用线切割在时效处理后的试样上截取拉伸试样,取样位置和试样尺寸如图2所示,拉伸试样的标距为 25.4 mm,厚 度 由 千 分 尺 实 际 测 得.在RG2000G20型拉 伸 试 验 机 上 进 行 拉 伸 试 验,拉 伸应变速率为0.00025s-1,拉伸机横梁运动的控制误差小于2%.


图1 同步冷却热成形模具示意及成形试样的设计尺寸

Fig·1 Schematicdiagramofhotformingwithsynchronouscoolingmold a anddesignsizeofformedspecimen b


图2 拉伸试样的取样位置及尺寸

Fig.2 Samplinglocation a anddimensions b oftensilespecimen



翘曲;3# 工艺(固溶+冷冲压成形+时效处理)获得的试样,虽然在成形过程中消除了部分在固溶处理过程中产生的翘曲变形,但回弹导致试样两边的自由形状区域仍有部分翘曲变形被保留下来.试验测得:同步冷却热成形后 H18态试样的回

弹角为0.03°,冷冲压成形后 H18态和 O 态试样的回弹角分别为2.66°和1.37°,固溶+冷冲压成形后 H18

态试样的回弹角为10.34°.同步冷却热成形工艺在高温下对试样进行弯曲成形,高温下7075铝合金的塑性好且屈服强度低,因此成形试样的回弹角最小.而冷冲压成形工艺在室温下对试样进行弯曲成形,回弹角主要受到毛坯材料性能的影响.其中,O 态铝合金由 H18态铝合金退火得到,其屈服强度有所降低,

因此冷冲压成形后的回弹角小于 H18态成形试样的.固溶处理后,由于大量的合金原子溶入铝基体产生了固溶强化作用,H18态铝合金的屈服强度增大,因此固溶+冷冲压成形后试样的回弹角最大.

综上可见,同步冷却热成形后试样的形状及尺寸精度明显优于传统冷冲压成形后的.

2.2 显微组织

由图4 可以看出:在 3 种工艺下成形后,H18态和 O 态试样均已完全再结晶,在α(Al)基体上残存一些弥散质点,这些质点为未溶解的第二相;4种试样的显微组织没有明显的不同,晶粒大小、形状基本一致;残留相的尺寸、形状以及分布情况也大致相同.由此可见:同步冷却热成形后试样的显微组织与传统的冷冲压成形+固溶处理或固溶+冷冲压成形后的相似;均有大量合金原子融入到了α(Al)基体之中,并在后续的时效处理过程中析出,生成细小的强化相η(MgZn2).


2.3 拉伸性能

由表1 可 以 看 出:采 用 1# 工 艺 成 形 后,H18态试 样 的 抗 拉 强 度 和 屈 服 强 度 分 别 为 553.96,635.08 MPa,略低于采用2# 和3# 工艺成形后的;采用2# 和3# 工艺成形后,H18态试样的强度相近,且接近于采用2# 工艺成形后 O 态试样的.对于铝合金的屈服强度和抗拉强度而言,15 MPa的差值基本可以忽略不计,因此,可以认为同步冷却热成形工艺获得的7075铝合金成形试样的强度与传统工艺得到的大致相同.在零件传统的冷冲压成形+固溶处理+时效处理生产工艺过程中,可热处理铝合金的原始热处理状态,以及冲压工序和固溶处理工序的先后顺序不会对最终成形试样的力学性能产生影响.


采用同步冷却热成形工艺成形的7075铝合金试样的抗拉强度和屈服强度大于 GB/T3880.2-2012对 T6态7075铝合金的最低性能指标要求(抗拉强度525MPa,屈服强度460MPa).因此,从强度方面考虑,同步冷却热成形工艺可以替代传统的冷冲压成形+固溶处理工艺成形7075可热处理铝合金.


3 结 论

(1)与传统的冷冲压成形工艺相比,同步冷却热成形工艺在高温下对铝合金进行成形,成形后试样的回弹角为0.03°,远低于冷冲压成形试样的.同步冷却热成形工艺中,试样在模具中进行固溶处理,因此不会产生翘曲变形.

(2)经同步冷却热成形工艺成形后试样的显微组织与传统冷冲压成形+固溶处理工艺的基本一致.

(3)同步冷却热成形 H18态试样经120 ℃×24h时效处理后,其屈服强度和抗拉强度分别达到553.98MPa和635.08MPa,满足 GB/T3880.2-2012中对 T6态7075铝合金的性能要求,同步冷却热成形工艺可用于成形7075铝合金.

文章来源:材料与测试网