颜孟奇,1,陈立全2,杨平2,黄利军1,佟健博1,李焕峰1,郭鹏达1

钛合金具有比强度高、抗疲劳、耐腐蚀等优点，在航空、航天、兵器、石油、化工等领域得到广泛应用[1~3]。航空锻件的大型化、整体化可提高飞机结构及发动机的使用寿命及安全可靠性、降低结构重量、缩短制造周期，是钛合金制造技术重要的发展方向[4,5]。但同时，由于尺寸效应造成的钛合金大型锻件的均匀性及稳定性问题接踵而至。一方面，制备锻件所用的钛合金大规格棒材往往存在低倍组织粗大且不均匀的问题[6,7]；另一方面，棒材心部易形成强烈的{100}β织构[8,9]。这些缺陷容易遗传到锻件中，对锻件的性能造成不利影响[8]，威胁锻件的安全使用。国内针对钛合金大型制件的均匀性控制主要围绕“工艺-组织-性能”3者关系开展研究工作，形成了有效的组织均匀性控制方法[10~13]，但织构控制及检测尚未纳入材料质量评价体系。如何建立起热加工工艺与钛合金织构演变规律之间的关系，并形成有效的织构预测及控制方法成为亟需解决的问题。

众所周知，钛合金主要由bcc结构的β相和hcp结构的α相构成，β相→α相的扩散型相变严格遵循{0002}α//{110}β、<$\mathrm{11}\overline{\mathrm{2}}\mathrm{0}$>α//<111>β的取向关系，即Burgers关系。1个β相晶粒最多可产生12种取向α相的变体。针对TC4和Ti-21S (Ti-15Mo-3Nb-3Al-0.21Si，质量分数，%)钛合金的β区退火的研究[14~16]表明，原始β相的晶粒尺寸越大，α相的变体选择越明显，退火后的两相织构也越强烈；原始β相的初始织构越强，α相的变体选择也越明显。因此，在热加工过程中，无论α钛合金、α+β钛合金和β钛合金，β相的组织及织构都会对材料最终的性能产生一定程度的影响[17]。

本文作者[18]前期针对TC18钛合金不同温度下β相的组织及织构演变规律的研究表明，β相在相变点以下的保温过程中主要发生回复及晶粒长大，其织构特征不发生变化；在相变点以上保温，则会发生再结晶。而大部分钛合金的热处理都在相变点以下完成，因此只有热变形才能对其β相的织构组分进行调整。对TA15钛合金热压缩过程中的组织、织构演变研究[19~21]表明，α相在单相区压缩时主要以动态回复为主，在两相区则以动态再结晶为主，变形温度和应变速率越高，α相织构越弱。由于TA15钛合金的β相较少，该研究并没有对β相的织构演变进行细致分析。

本工作利用金相及电子背散射衍射(EBSD)技术，观察TC18钛合金在热变形后β相的组织及织构特征以及伴随的变形、动态回复、动态再结晶、晶粒长大行为。目的是研究热变形参数(变形方式、变形温度、变形量、应变速率、保温时间)对TC18钛合金β相组织及织构演变规律的影响，为实现钛合金热变形的织构控制提供理论依据。

1实验方法

实验所用材料为直径300 mm TC18钛合金棒材，其化学成分(质量分数，%)为Ti-5Al-5Mo-5V-1Cr-1Fe，相变点为870℃。通过线切割在棒材横截面心部位置沿棒材纵向(L向)截取多个直径8 mm、长12 mm的试样。使用Gleeble 1500热模拟试验机对试样进行压缩及拉伸实验，其中变形方向与L向平行，变形完成后水冷，具体使用的热变形参数见表1。将棒材心部原始试样沿L向纵剖、热变形后的试样沿变形方向纵剖，并抛光、侵蚀后，使用配备EBSD探头的Ultra 55场发射扫描电镜(SEM)和Channel 5取向分析软件观察并分析试样的组织及织构特征。

表1热模拟实验中使用的热变形参数

Table 1Parameters used in thermal simulation

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2实验结果

2.1棒材心部的组织及织构特征

图1为直径300 mm TC18钛合金棒材横截面心部组织的SEM像。可以看出，心部组织由残余β相、短棒状的αp(初生α相)、针状的αs(次生α相)以及沿原始β相晶界析出的晶界α相构成。其中晶界α相呈不连续分布，但基本可以勾勒出原始β相的形状。

图1

图1直径300 mm TC18钛合金棒材横截面心部组织的SEM像

Fig.1Low (a) and high (b) magnified SEM images of center cross section in diameter 300 mm TC18 titanium alloy bar

图2为直径300 mm TC18钛合金棒材横截面心部β相的取向分布图。可以看出，棒材心部的β相沿L向伸长，其尺寸均匀性较差，部分大晶粒内部存在较大的取向差，体现出变形或回复状态的特征。β相的织构以{110}织构为主，是典型的bcc结构晶体的拉伸织构。需要说明的是，由于扫描区域较大、α相与β相尺寸差异大，为兼顾效率，本工作所有的EBSD数据均在测试及数据处理阶段忽略了α相的存在。这样虽然会引起一定的偏差，但不会对β相组织及织构特征的表征造成影响。

图2

图2直径300 mm TC18钛合金棒材横截面心部β相的组织及织构特征

Fig.2βphase textures of center cross section in diameter 300 mm TC18 titanium alloy bar

2.2热压缩温度对β相组织及织构的影响

图3为TC18钛合金在不同变形温度保温15 min、变形量50%、应变速率0.1 s-1热压缩后β相的取向分布图。可以看出，β相主要形成{100}与{111}织构，是2种典型的bcc结构晶体的压缩织构。在单相区压缩时(890~970℃)，β相沿垂直变形方向趋近扁平状分布，而且随着温度升高，{100}晶粒逐渐增多，见图3d~f。在两相区压缩时(770~840℃)，由于α相的存在对β相的变形有阻碍作用，因此β相的拉长方向并非严格垂直于变形方向，但随着温度升高α相逐渐减少，拉长的趋势愈发明显；另一方面，随着温度升高，{100}织构也在逐渐增强，如图3a~c所示。

图3

图3TC18钛合金在不同变形温度保温15 min、变形量50%、应变速率0.1 s-1条件下压缩后β相的取向分布图

Fig.3βphase textures in TC18 titanium alloy after hot compression at 770oC (a), 820oC (b), 840oC (c), 890oC (d), 920oC (e), and 970oC (f) with 15 min holding, 50% reduction, and 0.1 s-1strain rate

在使用Channel 5软件处理数据时，设定亚晶界判定角度θc为2°，晶界判定角度θGB为10°。即当晶粒中的平均取向差θ0> 2°，且不存在亚晶时，晶粒被定义为变形晶粒(红色)；当晶粒中存在亚晶，每个亚晶中的θ0> 2°，而亚晶之间的取向差θi> 2°时，晶粒被定义为回复晶粒(黄色)；当晶粒中的θ0≤ 2°时，晶粒被定义为再结晶晶粒(蓝色)。图4为TC18钛合金在不同温度保温15 min、变形量50%、应变速率0.1 s-1条件下压缩后，β相的回复再结晶晶粒分布图。可以看出，TC18钛合金在该热压缩条件下产生的动态再结晶很少，其晶粒主要处在变形或回复状态，因此形成的织构类型也主要为变形织构。总的趋势是，随着变形温度的升高，β相的再结晶晶粒与回复晶粒逐渐增多，变形晶粒逐渐减少。

图4

图4TC18钛合金在不同温度保温15 min、变形量50%、应变速率0.1 s-1条件下压缩后β相的回复再结晶

Fig.4Recrystallized (blue), recovery (yellow), and deformed (red)βphase grains in TC18 titanium alloy after hot compression at 770oC (a), 820oC (b), 840oC (c), 890oC (d), 920oC (e), and 970oC (f) with 15 min holding, 50% reduction, and 0.1 s-1strain rate

2.3热压缩变形量对β相组织及织构的影响

图5为TC18钛合金在840及890℃保温15 min、应变速率0.1 s-1、不同变形量热压缩后β相的取向分布图。可以看出，β相仍为{100}与{111}织构。在单相区压缩时(890℃)，随着变形量增加，β相由等轴状逐渐向扁平状发展，{100}织构逐渐增强，见图5c、d和5d。在两相区压缩时(840℃)，虽有初始β相组织的影响以及α相的阻碍作用，但也基本也遵从{100}织构随变形量增加而增强的规律，如图5a、c和5b所示。随着热压缩变形量增大，再结晶的β相数量有所增加，但β相仍以回复及变形状态为主，见图4c、4d和6。

图5

图5TC18钛合金在840和890℃保温15 min、0.1 s-1应变速率条件下不同变形量压缩后β相的取向分布图

Fig.5βphase textures in TC18 titanium alloy after hot compression at 840oC, 30% (a), 840oC, 70% (b), 890oC, 30% (c), and 890oC, 70% (d) with 15 min holding and 0.1 s-1strain rate

图6

图6TC18钛合金在840和890℃保温15 min、应变速率0.1 s-1条件下不同变形量压缩后β相的回复再结晶

Fig.6Recrystallized (blue), recovery (yellow), and deformed (red)βphase grains in TC18 titanium alloy after hot compression at 840oC, 30% (a), 840oC, 70% (b), 890oC, 30% (c), and 890oC, 70% (d) with 15 min holding and 0.1 s-1strain rate

2.4热压缩应变速率对β相组织及织构的影响

图7为TC18钛合金在840及890℃保温15 min、变形量50%、不同应变速率热压缩后β相的取向分布图。可以看出，在单相区压缩时(890℃)，随着应变速率的降低，β相的{100}织构逐渐增强而{111}织构逐渐减弱，见图7d~f和图3d。在两相区压缩时(840℃)，这一规律并不明显，而且变形晶粒形状也不规则，这主要还是受到α相阻碍作用的影响，见图7a~c和图3c。此外，随着应变速率降低，非典型取向增多，晶粒内局部取向梯度增大，其主要原因是应变速率降低导致变形时间延长、变形抗力降低，晶体有充分的时间转到相对稳定的取向上。在单相区压缩(890℃)时，应变速率越低，发生动态再结晶的β相晶粒较多，如图8d~f和图4d所示；在两相区变形时(840℃)，这一规律则不明显，见图8a~c和图4c。

图7

图7TC18钛合金在840和890℃保温15 min、变形量50%条件下不同应变速率压缩后β相的取向分布图

Fig.7βphase textures in TC18 titanium alloy after hot compression at 840oC, 0.01 s-1(a), 840oC, 1 s-1(b), 840oC, 10 s-1(c), 890oC, 0.01 s-1(d), 890oC, 1 s-1(e), and 890oC, 10 s-1(f) with 15 min holding and 50% reduction

图8

图8TC18钛合金在840和890℃保温15 min、变形量50%条件下不同应变速率压缩后β相的回复再结晶

Fig.8Recrystallized (blue), recovery (yellow), and deformed (red)βphase grains in TC18 titanium alloy after hot compression at 840oC, 0.01 s-1(a), 840oC, 1 s-1(b), 840oC, 10 s-1(c), 890oC, 0.01 s-1(d), 890oC, 1 s-1(e), and 890oC, 10 s-1(f) with 15 min holding and 50% reduction

2.5热压缩前保温时间对β相组织及织构的影响

图9为在840和890℃保温不同时间、变形量50%、应变速率0.1 s-1条件下压缩后β相的取向分布图。可以看出，热压缩前保温时间对β相织构影响不大，仍以{100}织构和{111}织构为主。随着保温时间的延长，晶粒变得更宽大，说明初始β相晶粒在不断长大，见图3c、3d和9。而初始β相晶粒尺寸的增加，使β相更容易发生动态回复，而对动态再结晶影响不大，见图4c、4d和10。

图9

图9TC18钛合金在840和890℃保温不同时间、变形量50%、应变速率0.1 s-1条件下压缩后β相的取向分布图

Fig.9βphase textures in TC18 titanium alloy after hot compression at 840oC, 30 min (a), 840oC, 45 min (b), 890oC, 30 min (c), and 890oC, 45 min (d) with 50% reduction and 0.1 s-1strain rate

图10

图10TC18钛合金在840和890℃保温不同时间、变形量50%、应变速率0.1 s-1条件下压缩后β相的回复再结晶

Fig.10Recrystallized (blue), recovery (yellow), and deformed (red)βphase grains in TC18 titanium alloy after hot compression at 840oC, 30 min (a), 840oC, 45 min (b), 890oC, 30 min (c), and 890oC, 45 min (d) with 50% reduction and 0.1 s-1strain rate

2.6热拉伸温度对β相组织及织构的影响

图11为不同温度保温15 min、变形量25%、应变速率0.1 s-1条件下拉伸后β相的取向分布图。可以看出，在两相区拉伸时(770和840℃)，β相沿变形方向有较大角度的倾转，同时晶粒内部存在较大的取向差，其主要织构类型为{110}织构，为bcc结构晶体典型的拉伸织构，见图11a和b；拉伸后形成了少量的再结晶晶粒，回复和变形状态的晶粒仍占多数，见图12a和b。在单相区拉伸时(890和920℃)，由于部分晶粒发生了动态再结晶，因此β相等轴化程度提高，其织构特征也由以{110}织构为主变为无明显织构，见图11c、11d、12c和12d。

图11

图11TC18钛合金在不同温度保温15 min、变形量25%、应变速率0.1 s-1条件下拉伸后β相的取向分布图

Fig.11βphase textures in TC18 titanium alloy after hot stretching at 770oC (a), 840oC (b), 890oC (c), and 920oC (d) with 15 min holding, 25% reduction, and 0.1 s-1strain rate

图12

图12TC18钛合金在不同温度保温15 min、变形量25%、应变速率0.1 s-1条件下拉伸后β相的回复再结晶

Fig.12Recrystallized (blue), recovery (yellow), and deformed (red)βphase grains in TC18 titanium alloy after hot stretching at 770oC (a), 840oC (b), 890oC (c), and 920oC (d) with 15 min holding, 25% reduction, and 0.1 s-1strain rate

2.7热拉伸变形量对β相组织及织构的影响

图13为840℃保温15 min、应变速率0.1 s-1条件下不同变形量拉伸后β相的取向分布图。可以看出，在两相区拉伸时，随着变形量的增大，β相逐渐沿变形方向拉长，{110}织构也逐渐增强，见图11b和13。在该温度拉伸时，β相动态再结晶的数量随变形量的增大而增加，但仍以动态回复为主，见图12b和14。值得注意的是，当拉伸变形量为100%时，β相动态再结晶时出现了接近{100}取向的晶粒。

图13

图13TC18钛合金在840℃保温15 min、应变速率0.1 s-1条件下不同变形量拉伸后β相的取向分布图

Fig.13βphase textures in TC18 titanium alloy after hot stretching at 35% (a), 60% (b), and 100% (c) with 840oC,15 min holding, and 0.1 s-1strain rate

图14

图14TC18钛合金在840℃保温15 min、应变速率0.1 s-1条件下不同变形量拉伸后β相的回复再结晶

Fig.14Recrystallized (blue), recovery (yellow), and deformed (red)βphase grains in TC18 titanium alloy after hot stretching at 35% (a), 60% (b), and 100% (c) with 840oC,15 min holding, and 0.1 s-1strain rate

3分析讨论

3.1热变形中β相的软化机制及其影响因素

晶体在热变形过程中的软化机制包括动态再结晶和动态回复，其中，动态再结晶是实现组织细化的重要手段。在动态回复过程中，部分位错通过交滑移和攀移与异号位错相互抵消，造成形变储存能不断消耗；而动态再结晶则需要形变储存能达到临界值才能发生；因此，2者存在竞争关系。具有高层错能的Ti及钛合金在热变形过程中，主要发生动态回复，但在特殊条件下(高温高应变速率[22,23]、中温低应变速率[24]、低温高应变速率[25]等)也可以观察到动态再结晶现象。由实验结果可知，TC18钛合金的β相在热变形中发生了动态回复和动态再结晶现象，主要以动态回复为主。而变形方式、变形温度、变形量、应变速率、变形前的保温时间均会对动态再结晶晶粒的比例有所影响。在单相区或两相区压缩时，随着温度和变形量提高、应变速率和保温时间降低，动态再结晶比例升高；在热拉伸时，随着温度及变形量提高，动态再结晶比例升高。在热压缩以及两相区拉伸时，新的动态再结晶晶粒主要在β晶粒的晶界处形核，表现出不连续动态再结晶的特征；在单相区拉伸时，随着变形量增大，弓弯形核的现象逐渐减少，开始形成均匀的再结晶晶粒，表现出连续动态再结晶的特征。在920℃保温15 min、变形量25%、应变速率0.1 s-1条件下拉伸后，β相的连续动态再结晶已经成为主导，见图12d。

3.2热变形后β相组织及织构的主要影响因素

变形方式主要影响热变形后β相的形貌及织构类型。热压缩后，β相软化机制以动态回复为主，因此β相晶粒趋近于沿垂直变形方向拉长，形成的主要织构类型为典型压缩织构{100}及{111}。在两相区拉伸后，β相仍以动态回复为主，β相晶粒趋近于沿平行变形方向拉长，其主要织构类型为典型拉伸织构{110}；在单相区拉伸后，随着温度升高，动态再结晶的比例明显提升，β相等轴化程度提高，织构则由{110}织构向无织构发展。

变形温度、变形量和应变速率主要影响热变形后β相各织构组分比例。在单相区压缩时，随着变形温度升高、变形量提高、应变速率降低，{100}织构比例逐渐提高、{111}织构比例逐渐降低；在两相区压缩时，随着变形温度升高、变形量提高，{100}织构比例逐渐提高、{111}织构比例逐渐降低；在两相区拉伸时，随着变形量提高，{110}织构比例逐渐提高。变形前保温时间主要影响热变形后β相的尺寸。保温时间越长，热压缩后β相的尺寸越大。

4结论

(1) TC18钛合金在热压缩及两相区热拉伸时，β相均以动态回复为主，部分晶粒发生不连续动态再结晶；在单相区热拉伸时，随着温度升高，β相的连续动态再结晶逐渐成为主导。

(2) TC18钛合金在热压缩后，主要形成{100}及{111}织构，在热拉伸后，主要形成{110}织构；在单相区压缩时，随着变形温度升高、变形量提高、应变速率降低，{100}织构比例提高、{111}织构比例降低；在两相区压缩时，随着变形温度升高、变形量提高，{100}织构比例提高、{111}织构比例降低；在两相区拉伸时，随着变形量提高，{110}织构比例逐渐提高。

来源--金属学报