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分享:某汽轮机高压主汽阀门杆断裂原因

2023-02-23 14:49:11 

胡美些 (内蒙古机电职业技术学院,呼和浩特 010070)

摘 要:某汽轮机高压主汽阀门杆在机组运行过程中发生断裂采用宏观观察化学成分分析金相检验扫描电镜分析和力学性能测试等方法,对该门杆的断裂原因进行了分析结果表明:杆材料的热处理工艺不当,造成了材料的组织异常强度不合格冲击韧性偏低;门杆与套筒之间为 过盈配合,在表面生成氧化皮的情况下,过盈度进一步增大,在较大的拉应力作用下,产生了应力集 ,门杆的十字形通孔处发生过载开裂,最终导致门杆断裂

关键词:高压主汽阀门杆;热处理;过盈配合;断裂 中图分类号:TB31;TG115.2 文献标志码:B 文章编号:1001-4012(2022)11-0036-04

汽轮机主汽阀是主蒸汽进入汽轮机前的第一道 阀门,是保证机组安全启停和运行的关键部件,长期 承受着高温高压工况下的复杂负荷[1]新能源的 使用和电网调峰使汽轮机调节阀承受的负荷不仅集 中于启停阶段,而且还产生于机组运行的过程中,加了汽轮机调节阀的断裂风险。DL/T438—2016 火力发电厂金属技术监督规程中并没有涉及汽轮 机调节阀的金属监督,进一步增加了该类部件的断 裂风险,而且该类部件断裂之后会导致相应机组停 ,由此的经济损失以及对电网的冲击同样不 可忽视[2-5]某热电公司汽轮机高压主汽阀门杆在运行过程 中发生断该汽轮机功率为600 MW,进气压力 16.67 MPa,进 气 温 度 为 538 ℃,再 热 温 度 为 538 门负,,发现门杆发生断裂该门杆所用材料 为 2Cr12NiMo1W1V 氏 体 不锈钢。2Cr12NiMo1W1V 12%Cr(质量)钢基础上,调整碳镍和钼元素含量研制而成 的国产马氏体不锈钢,常用作锅炉汽轮机动力机 等高,门杆[6-8]2Cr12NiMo1W1V 钢的热处理工艺为 1040~1070 ℃ 淬火 +660~ 700回火调质处理氮化处理可以使材料表面形 成具有良好强度和韧性的氮化层,提高门杆表面的 强度耐磨性耐腐蚀性和抗咬合性能,因此,门杆成型后需进行表面氮化处理笔者对断裂门杆进行一 系列理化检验与分析,查明该门杆的断裂原因,并给 出解决措施,以避免该类问题再次发生

1 理化检验

1.1 宏观观察

利用 FinePixHS33EXR 型数码相机对断裂门 杆进行宏观观察,结果如图1所示由图1可知: 门杆断裂于漏气十 字形 通 孔 处,断 口 处 有 较 为 明显的颈缩 变 形 现 象;近 断 口 处 表 面 有 众 多 沿 周 向分布的细小裂纹,断裂起源于门杆表面;断口的 主要扩展区与门杆轴向交角呈45°,具有较为典型 的轴 向 拉 应 力 过 载 断 裂 特 征,该 处 可 见 直 径 为 5mm 十字形通孔,是门杆承载截面积最小的 部位;断口侧 面 可 见 较 为 明 显 的 与 套 筒 摩 擦 和 挤 压的痕迹,门杆表面有一定厚度的氧化皮

1.2 化学成分分析

使用 SPECTRO MAXx型台式直读光谱仪对 断裂门杆进行化学成分分析,结果如表1,门杆材料中各元素含量均符合 GB/T20410—2006 涡轮机高温螺栓用钢2Cr12NiMo1W1V 钢的

1.3 金相检验

从门杆断口处截取试样,并进行金相检验,结果 如图2所示由图2可以看出:门杆断口及基体部 位的组织均为回火马氏体,晶粒粗大,晶粒度等级约 0;表层部位的组织基本为回火索氏体,晶粒细 ,晶粒度等级为10,表层与基体部位的晶粒度 差别很大;表层可见厚度约为150μm 的渗,氮层中 可 见 众 多 微 小 裂 纹;表 层 100μm


1.4

从断裂门杆处取样,使用电子万能试验机进行 拉伸试验,使用数字冲击试验机进行冲击试验,测试 结果如表2所示由表2可以看出,断裂门杆的屈 服强度及抗拉强度均低于 GB/T20410—2006的最 ,击吸收能量接近 GB/T20410—2006低要

1.5 扫描电镜(SEM)分析

用扫 SEM 对 门 杆 的 冲 击 试 样 断 口 进 行 观 ,结果 如 图 3 所 示由 图 3 可 以 看 出,断 口 整 体呈 现 准 解 理 断 裂 特 征,局 部 有 沿 晶 断 裂 倾 [9]

2 综合分析

当汽轮机正常运行时,主汽阀全开,用于控制进 入气缸的蒸汽流量;当汽轮机停机时,主汽阀关闭, 特别是当汽轮机紧急停机时,主汽阀要实现快速关 ,切断汽源对于600 MW 等级的汽轮机组,求主汽阀完成关闭动作的时间小于0.2s [10]主汽 阀的频繁关闭和开启,使门杆频繁承受载荷的作用, 并在门杆十字形通孔处产生一定的应力集中汽阀关闭开启的过程中,门杆与套筒间会发生反复 摩擦和挤压,这些都是导致门杆断裂的外因[11]由化学成分分析结果可知,门杆材料中各元素 含量均符合标准要求,可以排除错用材料的情况从金相检验结果可知,门杆断口及基体部位的组织 与表,,2Cr12NiMo1W1V 心部的组织应为回火索氏体,,整体具有良好的强度和韧性[12]料表 层与心部组织之间晶粒度差别很大,会聚集较大的 组织应力,且断口及基体部位组织晶粒粗大,导致材 料韧性变差此外,杆在承受的单向拉伸应力[13]16.68 MPa,537 的水环境下服役,门杆金属会发生氧化并在表面生成一 层氧化 膜,随 着 服 役 时 间 的 延 长,氧 化 膜 逐 渐 变 [14-15]当门杆与套筒采用过盈配合方式时,逐渐 增厚的氧化皮会使门杆与套筒的过盈度进一步增 ,导致门杆承受的拉力载荷进一步增大在机组 启动负荷变化或停机过程中,材料的组织不合格抵御冲击载荷的能力下降,使门杆和套筒发生热冲 击作用,表层渗氮层处萌生了众多热应力疲劳微裂 ,在较大的拉应力作用下,门杆上承载截面最小且 应力集中的十字通孔处形成了最大的过载,最终 导致门杆断裂

3 结论及建议

3.1 结论 该汽轮机高压主汽阀门杆断裂的主要原因为: 门杆材料的热处理工艺不当门杆与套筒之间的过 盈配合门杆和套筒发生的热冲击作用,使门杆表层 渗氮层处萌生了众多热应力疲劳微裂纹,当拉应力 较大时,裂纹扩展,最终导致门杆断裂3.2 建议 (1)排查其他同类型门杆是否有热应力疲劳微 裂纹及过盈度较大的情况(2)改进热处理工艺,调整淬火和高温回火的 保温时间和冷却速率,确保基体中细小弥散分布的 碳化物有足够时间析出和均匀化如果一次高温回 火后材料的力学性能不能满足要求,可以考虑二次 高温回火(3)设计时充分考虑门杆受力特性和工作时的 高温高压环境,改进门杆结构,加强对门杆的强度 校核,选择合适的十字形通孔直径,避免在同一横 截面上出现多个孔分布,尽量减小应力集中(4)采用喷焊+涂层工艺技术对滑动面进行抗 氧化处理,减少氧化层,同时降低拉伸载荷,保证滑 动面的抗氧化能力以及摩擦性能,避免门杆卡涩;非接触面采用超音速工艺喷涂抗氧化涂层,保证不 产生不脱落氧化物;门杆采用超音速喷涂工艺喷涂 抗氧化涂层 Cr3C2-NiCr,取消氮化层(5)生产厂家加强对出厂产品的检验与验收电力企业要对门杆动作进行重点监控,定期对门杆 开孔部位进行无损检测,对于表面的微小裂纹早发 早处理

来源:材料与测试网