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分享:喷丸工艺对1Cr11Ni2W2MoV钢螺母表面性能和 显微组织的影响

2022-08-18 14:26:58 

摘 要:采用 3 种 不 同 喷 丸 强 化 工 艺 (干 喷 丸先 干 喷 丸 后 湿 喷 丸 以 及 湿 喷 丸 )1Cr11Ni2W2MoV ,比较了喷组织的影响:湿压应力最,,达到550MPa,Ra ,0.75~0.85μm ;面残 余压应力最小,Ra ,2.5~3.2μm 而得明显细化,而中心层的晶粒未发生明显变化;湿喷丸工湿形成0.15,0.25mm 深度的残余应力层,适合采用先干喷丸后湿喷丸方式对1Cr11Ni2W2MoV 螺母表面进行强化处理

关键词:螺母;喷丸强化;残余应力;表面粗糙度;显微组织

中图分类号:TG174 文献标志码:A 文章编号:1000-3738(2022)02-0031-04

0 引 言

喷丸强化通常利用弹丸高速撞击材料,使得材 料表面发生不均匀的塑性变形[1],在材料表层产生一定厚度的残余压应力层,残余压应力的存在可以 提高裂纹的闭合能力,抑制裂纹扩展,提高材料的疲 劳极限,并且在一定程度上提高材料的疲劳寿命和 表面硬度[2-4],该工艺具有操作简单且高等优点, 在航空航天以及汽车等领域应用广泛[5]

喷丸强化可以分为湿喷丸强化和干喷丸强化湿喷丸强化的介质通常是丸料和液体按照一定比例 混合的混合物,在喷丸过程中液体介质起到润滑的 作用[6],而干喷丸则是不混合任何液体直接将金属 颗粒撞击在被强化材料表面弹丸离开材料表面 ,材料内部单元体还保留一部分塑性变形,材料尝 试将发生变形的单元体回复到喷丸处理前的形状而 在表层产生残余压应力喷丸强化改变了零件被喷 表面的残余应力状态,并引入了表面残余压应力,高了零件的疲劳性能,其显微组织也产生了一定变 李金魁等[7]根据断口分析和应力计算,提出了 材料的内部疲劳极限概念及相应的强化机制,并建 立了喷丸强化的综合效应理论过大的表面粗糙度 会使零件在工作中产生应力集中而产生裂纹继而导 致失效[8-10]徐松超等[11]分别采用干喷丸湿喷丸 TC17钛合金表面进行强化处理,分析了喷丸强 度对材料表层残余应力显微组织以及硬度的影响阴晓宁等[12]研究发现,TC4钛合金表面经过湿喷丸 ,表面的位错密度增加,晶粒发生,并且 表面粗糙度显著降低陈国清等[13],湿丸可以有效降低 Ti-6Al-4V 钛合金表面的粗糙度, 且表面位错密度增加,,(100) (101)转变李康等[14],湿使 TC4钛合金零件改性层内的晶粒发生细化,表面 存在的残余压应力能够很好地抑制裂纹的扩展

航空用螺母一般都在高压力条件下服役,容易 出现疲劳裂纹等失效现象,提高螺母疲劳寿命的方 法通常是优化结构,而在改进工艺方面的研究较少作者以1Cr11Ni2W2MoV 钢螺母为研究对象,分别 采用干喷丸湿喷丸以及先干喷丸后湿喷丸3种不 同的喷丸工艺对螺母表面进行强化处理,比较了不 同喷丸工艺下螺母的表面残余应力粗糙度以及显 微组织

1 试样制备与试验方法

试验对象为1Cr11Ni2W2MoV 钢螺母,其化学 成分 (质 量 分 数/%)0.13C,0.22Si,0.51Mn, 11.60Cr,1.78Ni,1.85W,0.47Mo,0.23V[15],7.8g·cm-3,弹性模量为 210000 MPa,泊松比为 0.3,材 料 的 屈 281.2 MPa,1086.68MPa[16]1.6mm丸工艺中采用的强化弹丸为直径0.35mm CZ35 ,390GPa,2.7kg· cm-3,0.26。湿干喷丸后湿喷丸3种不同喷丸工艺对螺母表面进行 强化处理,设计喷丸压力为 0.4 MPa,喷丸距离为 100mm,喷丸角度为90°,喷丸覆盖率为100%,丸时间为 4 min,其中干喷丸采用流量2.5kmin-1的弹丸,湿喷丸采用流量为2.5kmin-1 弹丸和流量为10kg·min-1 ,后湿喷丸时先采用流2.5kmin-12min后再采用2.5kg·min-110kg·min-1混合喷丸2min。

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采用 面的残余应μ-X360行型测X试射,测线试测位试置试为验小装圆置弧对截螺面母圆弧截面和直段截面,测试方向沿螺母的轴向方向, 每个截面表面均取4个点进行测试,然后取平均值, 测试部位如图1所示采用 MitutoyoSJ-4105型粗 糙度仪测螺母的表面粗糙度Ra,测试位圆弧大圆弧和直段表面,每个位置测8个点取平均 采用线切割方法在螺母直段上截取金相试样, 经镶嵌粗磨细磨和精抛光,用体积分数4%硝酸 酒精溶液,IM300型光学显微镜观察螺 表层的显

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2 试验结果与讨论

2.1 残余应力

由图2以看:下螺的残 余应力差距较,湿丸下的残;压应,湿喷丸下螺母表面残余压应力最大值位于大圆弧截,达到550MPa。喷丸角度为90°,弹丸速度方 向与螺母直段部分垂直,小圆弧截面受到弹丸的撞 击较弱,因此小圆弧截面的表面残余压应力较小;大圆弧截面的圆弧段在结构上朝喷嘴方向突出,丸更容易击打在相对突出的部位,且突出的部分距 离喷嘴更近,因此表面残余压应力较大材料表面 被弹丸不间断撞击时会发生不均匀的塑性变形,料表层晶格发生畸变,位错密度变大在湿喷丸强 化中,螺母表面不仅受到弹丸的撞击作用,同时液体 介质对于螺母表面的冲击作用也会使其表面发生塑 性变形,在弹丸与介质的共同作用下表面的残余压 应力较大

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2.2 表面粗糙度

由图3可以看出,湿喷丸后螺母表面光亮,而干 喷丸后螺母表面最粗糙由图4可以看出,干喷丸 下螺母的表面粗糙度最大,Ra 分布在2.5~3.2μm 范围;湿喷丸后表面粗糙度最小,Ra 分布在0.75~ 0.85μm ;湿于干喷丸和湿,Ra 1.0~1.2μm 陶瓷丸的硬度大于螺母表面硬度,在干喷, 当陶瓷丸撞击在螺母表面时,螺母表面不断形成凸 起和凹坑,导致表面凹凸不平,表面粗糙度增大;湿喷丸中,当弹丸和液体的混合物撞击螺母表面时, 液体介质在螺母表面可以形成一层液体膜,起到润 滑作用,大大降低表面粗糙度喷丸角度为90°, 在有液体介质的润滑作用下,直段截面与小圆弧截 面粗糙度较小,大圆弧截面的圆弧段突出结构受到 弹丸更猛烈的击打,表面粗糙度较大

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2.3 显微组织

由于干喷丸工艺下螺母表面粗糙度较大,不符 合螺母的粗糙度要求,且过大的粗糙度会导致零件 在工作中因应力集中而产生裂纹,因此仅对先干喷丸后湿喷丸与湿喷丸下的显微组织进行观察由图 5可以看出:未喷丸螺母表层和心部组织为低碳马 氏体;与未喷丸螺母相比,先干喷丸后湿喷丸后螺母 最外层低碳马氏体晶粒出现破碎和细化 喷丸强化使螺母表层发生较大的塑性变,形这是因为 ,使层晶粒得到明显细化,而心部晶粒未发生变化,螺母 表面形成了0.25mm 深的残余压应力层;与先干喷 丸后湿喷丸工艺下的螺母相比,湿喷丸工艺下螺母 表层,,压应0.15mm湿,使余压应力层后,湿喷丸阶段仅对其表面粗糙度进行 修正光饰,而在湿喷丸工艺全程有液体介质的条件 ,强化所产生的残余压应力层较浅

3 结 论

(1)干喷丸后螺母的表面残余压应力最小,湿 喷丸后的残余压应力最大,且湿喷丸后螺母的最大 残余压应力出现在大圆弧截面处,达到550MPa,先干喷丸后湿喷丸后螺母表面残余压应力介于干喷 丸和湿喷丸之间

(2)干喷丸后螺母的表面粗糙度最大,Ra 分布 2.5~3.2μm 范围,湿喷丸后表面粗糙度最小,Ra 分布在0.75~0.85μm ,喷丸湿丸后 表面粗糙度介于干湿,Ra 1.0~1.2μm 范围

(3)丸强化使螺母表层晶粒破碎而得到明显 细化,心部组织未发生变化先干喷丸后湿喷丸后 螺母表面残余压应力层深度为0.25mm,而湿喷丸 后残余压应力层深度为0.15mm,综合考虑采用先 干喷丸后湿喷丸工艺对螺母进行强化处理


参考文献:

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<文章来源>材料与测试网>机械工程材料>46卷>

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