- [检测百科]分享:添加TiO2 对Si3N4 陶瓷刀具切削性能的影响2022年09月07日 15:49
- 摘 要:通过气压烧结制备添加质量分数5% TiO2 的Si3N4 陶瓷并制成刀具,研究了 TiO2 对 其显微组织、力学性能和切削性能的影响,并与未添加 TiO2 烧结 Si3N4 陶瓷作对比。结果表明: 添加 TiO2 烧结Si3N4 陶瓷主要由长棒状与等轴状的β-Si3N4 晶粒组成,并伴有均匀分布的 TiN 相,与未添加 TiO2 烧结Si3N4 陶瓷相比,晶粒得到细化,硬度上升而断裂韧度略有下降;在连续切 削灰铸铁过程中,添加 TiO2 的Si3N4 陶瓷刀具具有更长的切削寿命(有效切削长度为2410m), 并且保持了刃口的完整性,切削后黏着磨损碎片较小。
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- [检测百科]分享:旋转速度对6061-T6铝合金高速搅拌摩擦焊接头 组织与性能的影响2022年09月07日 15:41
- 摘 要:在高焊接速度(3000mm·min-1)下分别对3mm 和4mm 厚6061-T6铝合 金板进行搅拌摩擦焊,研究了高旋转速度(4000~6000r·min-1)对接头组织与拉伸性 能的影响。结果表明:旋转速度越小越容易产生孔洞缺陷,旋转速度越大越容易出现 过热氧化现象,增大旋转速度有利于接头区域再结晶形成致密组织,4mm 厚铝合金板 焊接接头的焊接缺陷较3mm 厚铝合金板焊接接头严重;3mm 厚铝合金板在5000r· min-1旋转速度下的焊接接头质量最好,拉伸性能最佳,抗拉强度和断后伸长率分别为 265.82MPa,4.58%;4mm 厚铝合金板在6000r·min-1旋转速度下的焊接接头质量最 好,拉伸性能最佳,抗拉强度和断后伸长率分别为212.14 MPa,4.03%。
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- [检测百科]分享:基于不同失稳理论的 DP780双相钢成形极限预测2022年09月05日 14:41
- 摘 要:采用板材综合成形试验机对 DP780双相钢进行极限应变试验,分别基于 C-H 失稳理 论和 M-K 凹槽失稳理论搭载 Yld2000屈服准则和幂指数硬化模型对 DP780双相钢成形极限曲线 进行预测,并与试验结果进行对比。结果表明:基于 M-K 凹槽失稳理论和 C-H 失稳理论获得的成 形极限曲线对成形极限的预测精度分别为97.97%和95.82%;初始厚度不均匀度越大,钢板表面 越光滑,越有利于成形;当初始厚度不均匀度为0.992时,M-K 凹槽失稳理论对 DP780双相钢成形 极限的预测精度最高,相对误差为0.66%,在实际冲压生产中,当初始厚度不均匀度取0.992时,该 理论模型可作为获取 DP780双相钢成形极限曲线的一种可靠方法。
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- [检测百科]分享:喷丸强化;工艺参数;仿真分析;5G;高速相机2022年09月05日 14:24
- 采用大气等离子喷涂法在 Q235钢基体表面制备 Mo2NiB2 基金属陶瓷涂层,研究了送 粉速率(40~80g·min -1)对 Mo2NiB2 涂层硬度、结合强度、耐腐蚀性能的影响。结果表明:不同送 粉速率下 Mo2NiB2 涂层主要由 Mo2NiB2 陶瓷相、MoNi4 合金相和 MoB2 硬质相组成,在送粉速率 为60g·min -1时涂层质量最佳;随着送粉速率的增大,Mo2NiB2 涂层的硬度和结合强度先提高后 下降,且均在送粉速率为60g·min -1时达到最大,分别为2107HV,29.23 MPa;Mo2NiB2 涂层的 耐腐蚀性能随送粉速率的增大而增强,在送粉速率为80g·min -1时达到最佳。
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- [检测百科]分享:基于5G通信与高速拍照技术的喷丸强化仿真试验验证2022年09月05日 14:16
- 基于 Eulerian-Eulerian气固两相流模型,采用 Fluent-EDEM 耦合计算的方式,对喷丸 过程中弹丸瞬时速度和速度分布进行仿真分析;通过高速相机对弹丸空间位置进行记录,采用5G 通信技术将喷丸设备的实时数据和高速相机的图像传输到云平台,利用图像处理技术获得弹丸速 度,从而实现喷丸强化仿真的试验验证。结果表明:不同工艺参数下弹丸速度的仿真结果与实测值 之间的相对误差最大不超过12.1%,模型的仿真预测精度较高;弹丸喷出后的速度随距喷口距离增大 而先升后降,弹丸速度的空间分布呈抛物线趋势;开发的喷丸强度分析软件预测精度可达95%。
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- [根栏目]分享:大厚度TC4钛合金铸件钨极惰性气体保护焊的 最优工艺确定及其接头力学性能2022年09月02日 14:29
- 选用连续施焊、焊层冷至室温后再焊接下一层、焊道冷至室温后再焊接下一道3种层间 温度控制方案和730,600 ℃ 2种焊后退火温度,通过显微组织、拉伸性能和疲劳性能确定了大厚 度 TC4钛合金铸造板钨极惰性气体保护焊(GTAW)的最优工艺,并研究了最优工艺下焊接接头 的力学性能。结果表明:焊层冷至室温后再焊接下一层得到的焊接接头焊缝组织最为细小,疲劳寿 命最高,在730 ℃下退火后的焊接接头拉伸性能更好,故确定为最优工艺;最优工艺下,GTAW 接 头的焊缝硬度略高于母材,属于高匹配接头,在拉伸和疲劳过程中接头均在母材处发生断裂,但焊 缝的抗疲劳开裂能力低于母材。
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- [检测百科]分享:α-Sialon陶瓷;MoSi2;力学性能;切削性能2022年09月02日 13:53
- 摘 要:在高焊接速度(3000mm·min-1)下分别对3mm 和4mm 厚6061-T6铝合 金板进行搅拌摩擦焊,研究了高旋转速度(4000~6000r·min-1)对接头组织与拉伸性 能的影响。结果表明:旋转速度越小越容易产生孔洞缺陷,旋转速度越大越容易出现 过热氧化现象,增大旋转速度有利于接头区域再结晶形成致密组织,4mm 厚铝合金板 焊接接头的焊接缺陷较3mm 厚铝合金板焊接接头严重;3mm 厚铝合金板在5000r· min-1旋转速度下的焊接接头质量最好,拉伸性能最佳,抗拉强度和断后伸长率分别为 265.82MPa,4.58%;4mm 厚铝合金板在6000r·min-1旋转速度下的焊接接头质量最 好,拉伸性能最佳,抗拉强度和断后伸长率分别为212.14 MPa,4.03%。
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- [检测百科]分享:MoSi2 添加量对放电等离子烧结α-Sialon陶瓷 性能的影响2022年09月02日 13:40
- 摘 要:以 Y2O3 为烧结助剂,采用放电等离子烧结技术制备了以 MoSi2 为第二相的 α-Sialon陶瓷,研究了 MoSi2 添加量(0~10%,质量分数)对陶瓷微观结构和性能的影响。 结果表明:添加 MoSi2 后,陶瓷中α-Sialon晶粒从等轴状变为长棒状,且随着 MoSi2 添加 量的增多,长棒状α-Sialon晶粒显著增多,长径比增大,当 MoSi2 质量分数为10%时,晶 粒尺寸呈现显著的双峰分布;当 MoSi2 质量分数从0增加到10%时,陶瓷的相对密度由 99.0%增加到99.7%,硬度由21.12GPa降低到20.44GPa,断裂韧度由4.80 MPa·m1/2 增加到6.13MPa·m1/2;在干切削镍基高温合金时,添加质量分数10% MoSi2 的陶瓷刀具 在达到磨损标准时的切削长度是未添加 MoSi2 陶瓷刀具的1.5倍,可见该刀具切削性能 优异,其主要磨损形式为后刀面磨损和沟槽磨损,主要磨损机理为黏着磨损和磨粒磨损。
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- [检测百科]分享:退火温度对 AlxTixNixCoCrCu0.5FeMo 高熵合金涂层组织和性能的影响2022年09月01日 13:36
- 在40Cr钢表面激光熔覆 AlxTixNixCoCrCu0.5FeMo(x=4,5,6,7,8,9,物质 的量比)高熵合金涂层,并进行300~900℃退火处理,研究了退火温度对涂层组织和性能 的影响。结果表明:未退火及 300 ℃ 退火处理的高熵合金涂层均为单一 的 体 心 立 方 (BCC)相结构,500~900 ℃退火后合金涂层中生成类 Al2Ti3 结构金属间化合物相;当退 火温度升高至500 ℃时,晶内耐腐蚀性变差,且涂层耐腐蚀性随退火温度升高而下降;随 着退火温度升高,高熵合金涂层的硬度呈先下降后升高再下降的趋势,700 ℃退火处理的 Al4Ti4Ni4CoCrCu0.5FeMo合金硬度最大,为1019HV。
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- [检测百科]分享:蠕变-疲劳交互作用下P92钢的循环变形行为2022年09月01日 13:28
- 在625 ℃下对 P92钢进行了蠕变-疲劳试验,分析了应变幅(0.4%~1.4%)和 保载时间(30~300s)对 P92钢循环变形行为的影响,探讨了蠕变-疲劳交互作用下的微 观机制,并与低周疲劳试验进行了对比。结果表明:蠕变-疲劳交互作用引起 P92钢从非 Masing特性向 Masing特性转变,且保载时间内的应力松弛导致蠕变-疲劳载荷下的循环 软化加速;疲劳过程中 P92钢微观结构发生非均匀变化,位错密度降低,最终形成长条状 亚晶结构,而蠕变-疲劳过程中 P92钢的微观结构变化和位错密度降低程度更加均匀、显 著,最终形成等轴状亚晶或位错胞结构,并伴有沉淀物粗化现象。
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- [检测百科]分享:大截面新型预硬型塑料模具钢SDP1Cu的 时效析出强化机制2022年09月01日 13:12
- 在固溶处理时采用油冷和缓冷两种冷却方式来模拟得到大截面新型预硬型塑 料模具钢SDP1Cu的表面和心部组织,研究了不同时效处理(350~600 ℃保温1~20h) 对组织与硬度的影响,并通过电阻法和熟化理论探讨了时效析出强化机制。结果表明:随 着时效温度的提高和时间的延长,油冷后马氏体组织和缓冷后贝氏体组织逐渐分解直至 消失,渗碳体颗粒弥散分布在铁素体基体上;在500 ℃时效2~20h后,油冷和缓冷钢的 硬度差在0.5HRC之间,截面硬度均匀性良好;富铜析出相在高于400 ℃后开始析出,随 着时效温度升高,析出相尺寸增大,析出强化机制由模量强化和共格强化相结合的位错切 过机制转变为位错绕过机制。
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- [检测百科]分享:钨在不同损伤程度氦离子辐照后的力学性能变化2022年08月31日 16:13
- 采用不同能量和束流的氦离子对再结晶钨表面进行辐照试验,对辐照损伤分别为0.2, 0.5,1.0dpa下钨的微观形貌进行观察,并采用不同半径(1,5,10μm)球形压头对其进行纳米压痕 试验,获得压痕应力-应变曲线,探究其力学性能的变化及原因。结果表明:不同损伤程度辐照后钨 表面损伤层的厚度为554~558nm;随着辐照损伤程度的加剧,钨中位错环密度明显增大;辐照后 钨的压痕应力-应变曲线均未出现突跳现象,且随着辐照损伤程度的增加,屈服强度提高,压痕弹性 模量基本保持不变,辐照后产生的位错环缺陷是引起钨力学性能发生变化的直接原因;钨的力学性 能具有压痕尺寸效应,压头半径越小,钨的屈服强度越高,未辐照钨的压痕应力-应变曲线出现突跳 现象时的压痕应力越大。
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- [检测百科]分享:析出相和织构对5052合金和 新型 Al-Fe-Mn变形铝合金PLC效应的影响2022年08月31日 14:43
- 参考5052合金,通过去除镁元素,调整铁、锰、铬及稀土元素的含量,开发了新 型 Al-Fe-Mn变形铝合金,研究了析出相和织构对2种铝合金 PLC(Portevin-LeChate- lier)效应的影响。结果表明:5052合金中存在强烈轧制织构 Brass{110}<112>,产生了明 显的PLC效应,且合金中大量析出的细小 Mg2Al3 相与位错相互作用使得PLC效应随塑 性应变增加而先强后弱;Al-Fe-Mn合金中再结晶织构 Cube{001}<100>占主体,使得合金 塑性较好,且尺寸较大的 FeAl3 析出相对位错的钉扎作用较弱,合金未发生 PLC效应。
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- [检测百科]分享:循环应变对快速凝固制备Ti49Ni51 形状记忆合金 组织和性能的影响2022年08月31日 14:03
- 采用快速凝固技术制备 Ti49Ni51 合金棒,在10 ℃环境温度下对铸态合金棒进 行不同循环应变(5.0%,6.0%,6.5%)下的准静态加卸载压缩试验,研究了循环应变对合 金组织和性能的影响,并讨论了不同循环应变下合金的超弹性行为。结果表明:3种循环 应变下试验后 Ti49Ni51 合金均由 B2-TiNi基体相、Ti3Ni4 析出相和 Ti2Ni析出相组成,随 着循环应变增加,等轴状 B2-TiNi相晶粒逐渐被拉长,Ti3Ni4 相增多,晶界处部分 Ti3Ni4 相受挤压作用发生聚集,尺寸变大;3种循环应变下合金的应力-应变曲线均存在马氏体 相变应力平台,5.0%循环应变下该应力平台较不明显;6.0%和6.5%循环应变下,随循环 次数增加,耗散能下降而可恢复应变能密度增加,与循环应变为6.0%时相比,6.5%循环 应变下的耗散能略低,而可恢复应变能密度较高;Ti49Ni51 合金具有良好的超弹性;合金 硬度随循环应变增加而增大。
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- [检测百科]分享:法向载荷对Ti40Zr10Cu38Pd12 块体非晶合金微米划痕 和纳米压痕行为的影响2022年08月31日 13:44
- 采用微米划痕仪和纳米压痕仪研究了法向载荷对 Ti40Zr10Cu38Pd12 块体非晶合金微米 划痕行为和纳米压痕行为的影响。结果表明:随着法向载荷从2N 提高到10N,非晶合金划痕处 的塑性变形由均匀逐渐变得局域化,引发多重剪切带的萌生和扩展,划痕宽度显著增大,并在划痕 尾端形成磨屑堆积;随着法向载荷由1mN 提高到7mN,非晶合金压痕处的塑性变形量逐渐累积, 弹性模量和硬度下降,表现出应变软化现象,这与变形过程中剪切带自由体积增多有关。
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- [检测百科]分享:大气等离子喷涂制备FeCoNiCr系高熵合金涂层的 研究现状2022年08月30日 14:57
- 针对大气等离子喷涂制备 FeCoNiCr系高熵合金涂层的研究进展进行了综述,详细总 结了合金成分选择、喷涂工艺、涂层组织与性能、后处理工艺等多方面的研究进展;提出了现有喷涂 工艺优化不成熟、涂层成分设计不足及组织性能研究欠缺等多个问题,并针对性地提出了研究方向 和路线,为后续 FeCoNiCr系高熵合金涂层的研究、应用及发展提供参考及指导。
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- [检测百科]分享:TiO2 掺杂对CaO-Al2O3-SiO2 系玻璃结构 和性能的影响2022年08月30日 14:43
- 采用传统熔体冷却法制备 TiO2 掺杂量(物质的量分数)为0~5.0%的 CaO-Al2O3- SiO2(CAS)系玻璃,研究了 TiO2 掺杂量对该玻璃微观结构、热稳定性、弯曲强度的影响规律。结 果表明:TiO2 在 CAS系玻璃网络中主要以[TiO5]单元的形式存在,随着 TiO2 掺杂量的增加,玻 璃中的[TiO5]单元和 Ti-O-Si键数量先增加后降低,玻璃网络中的桥氧数量先增多后减少,玻 璃的光学带隙先增大后减小,且均在 TiO2 掺杂量为4.0%时达到最大值;随着 TiO2 掺杂量的增 加,CAS系玻璃的热稳定性和弯曲强度均先提高后降低,当 TiO2 掺杂量为4%时综合性能最好, 此时玻璃化转变温度、弯曲强度和光学带隙分别为798.24 ℃,95.58MPa,3.75eV。
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- [检测百科]分享:钨在不同损伤程度氦离子辐照后的力学性能变化2022年08月30日 14:34
- 采用不同能量和束流的氦离子对再结晶钨表面进行辐照试验,对辐照损伤分别为0.2, 0.5,1.0dpa下钨的微观形貌进行观察,并采用不同半径(1,5,10μm)球形压头对其进行纳米压痕 试验,获得压痕应力-应变曲线,探究其力学性能的变化及原因。结果表明:不同损伤程度辐照后钨 表面损伤层的厚度为554~558nm;随着辐照损伤程度的加剧,钨中位错环密度明显增大;辐照后 钨的压痕应力-应变曲线均未出现突跳现象,且随着辐照损伤程度的增加,屈服强度提高,压痕弹性 模量基本保持不变,辐照后产生的位错环缺陷是引起钨力学性能发生变化的直接原因;钨的力学性 能具有压痕尺寸效应,压头半径越小,钨的屈服强度越高,未辐照钨的压痕应力-应变曲线出现突跳 现象时的压痕应力越大。
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- [检测百科]分享:温度对汽轮机转子用2CrMo合金钢 高周疲劳性能的影响2022年08月29日 15:11
- 在室温和高温(450,500,566 ℃)下对某进口汽轮机转子用2CrMo合金钢进行了拉伸 试验和轴向力控制的高周疲劳试验,基于试验数据得到该钢的高周疲劳应力-寿命曲线,并通过广 义中值曲面模型得到了中值寿命曲面,研究了温度对高周疲劳性能的影响。结果表明:试验钢的屈 服强度、抗拉强度和弹性模量随温度的升高而下降;相同应力水平下,高周疲劳寿命随温度的升高 而下降,高应力比(0.5,0.8)下,高周疲劳寿命受应力水平影响较大。低应力比(-1,-0.3)下高周 疲劳断口为典型的轴向承载高周疲劳断口,在高温时疲劳源呈多源特点,室温时为单一裂纹源;高 应力比(0.5,0.8)下高周疲劳断口呈现拉伸断口特征,室温下断口存在明显的放射区、纤维区和剪 切唇区,高温下只有纤维区和剪切唇区。
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- [检测百科]分享:钼含量对4Cr5MoV热作模具钢 冷热疲劳性能的影响2022年08月29日 15:02
- 采用室温至600 ℃的自约束冷热疲劳试验方法对含不同质量分数(1.8%,3.1%)钼的 4Cr5MoV 热作模具钢进行了试验,分析了表面与截面裂纹形貌、显微组织以及硬度变化,研究了钼 含量对该热作模具钢冷热疲劳性能的影响。结果表明:经1000次冷热疲劳循环后,含质量分数 3.1%钼的试验钢表面产生细小稀疏裂纹,并且裂纹数量明显少于含质量分数1.8%钼的试验钢,含 质量分数3.1%钼的试验钢具有更高的抗回火软化性,高的表面硬度可以延缓模具钢中冷热疲劳 裂纹的萌生;经2000次冷热疲劳循环后,含质量分数3.1%钼的试验钢截面裂纹扩展深度大于含 质量分数1.8%钼的试验钢,其裂纹扩展速率较大,这与含质量分数3.1%钼的试验钢具有较低的 室温冲击韧性和大量碳化物的粗化有关
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