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浏览:- 发布日期:2023-02-21 16:09:05【

叶盛春1,张何镜1,郭延军2,肖开儒1,江毅明1,李海洋2

(1.福建华电邵武能源有限公司,邵武 354000;2.华电电力科学研究院有限公司,杭州 310030

摘 要:对含球形缺陷 P92,向角度的函数关系,建立了弯1~85°:向截面对球形缺陷的应力影响不大,缺陷在弯头的内弧侧应力更为集中,增加,其应力逐渐下降

关键词:弯头;应力;有限元分析;球形缺陷 中图分类号:O242.21 文献标志码:A 文章编号:1001-4012(2022)10-0026-03

电站管道的弯头能够提高管路的道的方向,缓解管道产生的约束力与振[1]作和安装过程中,弯头容易产生缺陷[2],这些缺陷的 存在将影响弯头的使用寿命,近年来国内外曾多次 发生主蒸汽管道弯头爆裂事故[3-4],因此弯头是电站 检验人员需要重点关注的部件之一笔者利用有限 元方法对弯头常见的球形缺陷进行研究,结果可为 相关人员提供参考。 

1 有限元分析

1.1 计算模型

对超超临界主蒸汽管道 P92 钢弯头进行应力 419mm×103mm(×壁厚),991 mm,108mm,136 mm,的影响,给弯头两端增加长度为700mm 直段[5]在内压载荷的作用下,90°弯头中球形缺陷的尺 寸对其最大应力的影响并不明显[6]为分析球形缺 陷在弯头不同位置的受力情况,模拟的球形缺陷直 径为8 mm,分别0°,15°, 30°,45°(记为zx_0,zx_15,zx_30,zx_45),截面位置构造环向角度分别为,45°,90°, 135°,180°(记为 hx_0,hx_45,hx_90,hx_135,hx_ 180),且 至 内 壁 距 5,10,20,40,60,80, 100mm弯头中的分布如图1所示

1.2 该弯头在现场工况下的设计压力为27.49MPa已知在电站运行工况下的设计温度为610 ,且在 该温度下弯头的泊松比为0.28,弹性模量为1.69× 10 5 MPa。 

1.3 边界条件及网格

因为弯头为对称结构,取弯头的一半为研 究对象[7],在弯头直段与x 轴方向垂直的端面施加 x 轴方向的对称约束,在弯头直段与z 轴方向垂直 的端面施加z 轴方向的对称约束,在弯头与y 轴垂 直的对称面上施加y 轴方向的对称约束,且垂直于 管道内表面施加27.49 MPa的压力载荷,弯头加载 如图2所示

弯头在内压作用下,内弧侧区域的应力较为集 [8],故在弯头内弧侧的网格密度相较于外弧侧更 加稠密,且位于弯头缺陷区域的应力比其他部位更 加集中,在弯头缺陷位置附近的网格密度需大于其 他部位[9],含缺陷弯头的网格划分如图3所示拟划分的网格类型为 C3D10



2 结果与分析

2.1 不同位置缺陷的应力分析

直径为8mm 的球形缺陷在弯头不同轴向截面 位置的最大等效应力分布如图 4 所示由图 4 :当缺陷位于角度为(zx_0)的弯头轴向截面时, 随着缺陷与内壁距离的增加,其最大等效应力呈下 降趋势,且当zx_0轴向截面的环向角度为(hx_ 0),,156MPa;15°(zx_15)向截,的增而下降,zx_15轴向截面的环向角度为 (hx_0),距内壁最近处的缺陷等效应力最大,163MPa;当缺陷位于角度为30°(zx_30)弯头,缺陷的最大等效应力随增加 而 下 降,zx_30 (hx_0),缺 陷 ,165.6MPa;当缺陷4(zx_45)轴向截面时,缺陷的最大等效应力随着与内壁距离 的增加而下 降;zx_45 轴 向 截 面 的 环 向 角 度 为 (hx_0),与内壁最近处的缺陷等效应力最大,160MPazx_0轴向截面中,与弯头内壁相同距离的球 形缺陷在不同的环向位置,其缺陷的最大等效应力 基本相同;而在zx_15,zx_30,zx_45,弯头内壁距离相同的球形缺陷在hx_0等效应力最大,位于hx_15环向位置的缺陷最大等 效应力次之,hx_90,hx_135,hx_180向位置球形 缺陷的最大等效应力最小,且基本一。 

2.2 球形缺陷最大应的建立 

由上述分析可知,zx_15,zx_30,zx _45轴向截面,缺陷的最大等效应力随着环向位置和 缺陷与内壁距离的,函数 关系,因此取zx_45等效应力进行拟合(见图5),球形缺陷与弯头内壁的 距离和其最大等效应力符合函数关系式(1)。 y=Ae -x B +C (1) 式中:x 为缺陷中心与弯头距离;y 为球形陷的最大等效应力;A,B,C 分别为球形缺陷位于 同一个环向位置时的常量。 

随着缺陷环向位置的变化,( 也将发生变化随着球形缺陷环向 1 ) 度 中 的 的 增 A ,B ,A ,C , B,C 的变6A (2)A(θ)=-0.70981θ+6.47×10 -3θ 2 - 1.43576×10 -5θ 3 +125.61 (2) 式中:θ为缺陷所B 随环向角度的变化如式(3)所示B(θ)=-0.1824θ-4.87×10 -3θ 2 + 7.0324×10 -5θ 3 -2.26591×10 -7θ 4 +95.5 (3) C 随环(4)C(θ)=0.43947θ-5.57×10 -3θ 2 + 1.6×10 -5θ 3 +40.78857 (4) 位于弯头15°~8向截面球形缺陷的最大等 效应力σmax 如式(5)


3 结论 (1):弧侧内壁侧,内壁增加,球形缺陷的最大等效应力逐渐下降(2)轴向截面时,向位 置的缺应力随壁厚变化的;缺陷在15°,30°,45°,位置缺陷与内壁距离,变化 趋势基本一致(3)向位厚的变化,,了球缺陷在弯头15°~85°轴向截面的最大应力预测方程


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