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分享:139.7mm×7.72mmJ55低压气密封螺纹 套管接头性能

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浏览:- 发布日期:2022-12-12 14:16:08【

李玲霞1 2,邓叙燕1 2 穆增利1 2

(1.达力普石油专用管有限公司,沧州061000;2.河北省石油专用管工程技术研究中心,沧州061000)

摘 要:对自行设计的?139.7mm×7.72mmJ55低压气密封螺纹套管接头进行了上卸扣、热循环气密封、弯曲条件下气体内压拉伸、拉伸至失效、加内压至失效等试验.结果表明:该接头的抗粘扣性能良好;135℃,35MPa条件下的气密封性能和低压30MPa、弯曲狗腿度10°/(30m)、拉伸载荷为80%材料名义屈服强度条件下的气密封性能均合格;接头的泄漏失效内压和抗拉强度均远高于标准技术要求.

关键词:套管接头;低压气密封;上卸扣试验;热循环试验;拉伸失效试验;内压失效试验

中图分类号:TE931.2   文献标志码:A   文章编号:1001G4012(2017)08G0573G04


    伴随着油气工业的快速发展,气井的开采量在不断增加,普通的API圆螺纹油套管接头的气密封性能较差,不能满足开采要求,而且油套管接头泄漏是油套管失效的一个主要原因[1G3],因此气密封特殊螺纹接头已经成为我国油套管企业研究的重点.目前很多企业已经成功开发了深井、超深井及高温高压气井用气密封特殊螺纹接头[4G7],该类接头具有密

    封性能良好、连接强度高等特点,但其对螺纹几何尺寸要求高,加工效率低,制造成本高,将其用于低压、低渗、低产气井的开采并不经济.我国的苏里格油田采用API长圆螺纹+CATTS101特殊密封脂的方案进行气井的开采,CATTS101是以聚合物为基体,以云母、特殊石墨粉等无机材料为填料,结合现代胶黏剂技术制成的一种特殊密封脂,可增加接头

的气密封性,但使用该种密封脂接头的上扣速率较慢,且其一旦凝固就不能卸扣后再次拧接,给现场操作带来很大不便.

    为克服现有螺纹连接的缺点,笔者设计了一种低压气密封螺纹,如图1所示. 在API长圆纹的基础上通过内螺纹变锥方式提高接头的连接强度,增强其密封性能,该螺纹接头在上扣时只需要采用普通密封脂,不设置密封面和台肩. 有限元分析发现[8],内螺纹的变锥,减小了螺纹两端的应力集中,使每个螺牙受力均匀,达到了增大连接强度的目的,而部分内螺纹锥度的增大,也减小了内、外螺纹齿顶与齿底之间的间隙,从而增强了其密封性能. 不设置密封面和台肩,采用普通密封脂,可实现该螺纹与API圆螺纹的互换,减小现场操作难度,提高其利用率. 笔者主要对该低压气密封螺纹套管接头的抗粘扣能力、气密封性能和连接强度进行了评价试验,为其应用于气井开采提供参考.

1 试验试样与试验方法

1.1 试验试样

1.1.1 试样规格及接头参数

    用于低压气密封螺纹接头试样的公称外径为139.7 mm,壁厚为7.72 mm,实测最小壁厚为7.44mm;套管接箍公称外径为154.0mm,名义壁厚为14.0 mm,实测最小壁厚为13.7 mm. 试样内、外螺纹接头按设计标准加工,接头螺纹尺寸测量按照APISPEC5B-2008«套管、油管和管线管螺纹的加工、测量和检验规范»要求进行,在企业加工能力范围内进行试样配对,每个试样由两个一端带螺纹的管体和与之配对的两端带(A 端和B端)螺纹的接箍组成,配对原则和实测螺纹参数见表1,其中实测锥度和实测中径值为A 端和B端测得值范围.如表1所示:1号内螺纹中径偏小,外螺纹中径偏大,同时内螺纹锥度偏小,外螺纹锥度偏大,测试其中径低过盈情况下的气密封性能;2号为螺纹过盈量中值工况;3号则与1号试样相反,主要目的为测试其抗粘扣性能的同时测试其气密封性能.


图1 低压气密封螺纹连接示意图
表1 接头试样螺纹参数


1.1.2 试样材料

    采用J55钢级套管,在套管管体和接箍上分别取样进行化学成分分析和拉伸试验,结果见表2和表3,可见管体和接箍的化学成分和力学性能均符合 APISPEC5CT-2011«套管和油管规范»技术要求.

表2 J55石油套管的化学成分(质量分数)

表3 J55石油套管的力学性能


1.2 试验方法

     加工套 管 实 物 短 节 作 为 评 价 试 样,参 照 ISO13679-2002«石油和天然气套管和管连接的测试程序»设计试验程序,为模拟套管服役条件,3组试样在不同极限条件下失效,评价项目包括:接头的抗粘扣性能、热循环气密封性能、复合载荷气密封性能、内屈服强度及连接强度.试验流程如图2所示.

图2 试验流程示意图

2 试验结果与讨论

2.1 上卸扣试验

    上卸扣试验参考ISO13679-2002中规定,A 端模拟工厂端1次上扣,3个试样扭矩控制分别为最小、最佳和最大扭矩;B端模拟现场端3次上扣、2次卸扣,上扣扭矩见表4.上扣前清洗并检查内、外螺纹是否有缺陷或粘扣现象,采用ShellType Ⅲ螺纹脂涂抹 均 匀 后 使 用 直 立 式 上 卸 扣 试 验 机 上 扣.由表4可见,B端卸扣后螺纹均未发现粘扣现象,经2次上扣、2次卸扣后接头的内、外螺纹形貌见图3.

1号试样经2次上扣、2次卸扣后接头内外螺纹形貌


2.2 热循环气密封试验

    热循环气密封试验在热循环试验系统上完成,加压介质为干燥氮气,采用气泡瓶检测试样泄漏情况,封 堵 方 式 采 用 焊 接 堵 头. 试 验 载 荷 为 内 压35MPa(5075psi),保压时间为15 min,热循环加载程序见表5.试验发现在整个热循环试验过程中套管接头未发生泄漏,接头气密封性能良好.

表4 上卸扣试验程序和结果


表5 热循环气密封试验加载程序和结果


2.3 复合加载气密封试验

    在复合加载试验机上进行弯曲条件下的气体内压拉伸试验,试验载荷计算依据如下:名义外径139.7mm,95% 名义壁厚7.334 mm,屈服强度379MPa,螺纹拉伸效率0.8. 按照室温、内压30MPa、弯曲狗腿度10°/(30m)、拉伸载荷为80%材料名义屈服强度及95%名义壁厚加载,试验加载载荷、保持时间和结果见表6,试验过程中未发生泄漏.

表6 室温下复合加载气密封试验程序和结果


2.4 极限失效载荷试验

    在复合加载试验机上对2号试样进行拉伸至失效试验,在静水压试验机上对1号和3号试样进行不同条件下的内压失效试验,加压介质为水,试验结果见表7.拉伸至失效后的试样形貌见图4.

表7 极限失效试验程序和结果

图4 拉伸失效后的试样形貌


2.5 讨论

    试验结果表明:?139.7 mm×7.72 mmJ55钢级低压气密封套管接头的理化性能符合 APISPEC5CT-2011技术要求;螺纹经3次上扣、2次卸扣未发生粘扣现象,说明其抗粘扣性能良好;另外接头还满足135 ℃,35MPa条件下的气密封性能和低压30MPa、弯曲狗腿度10°/(30m)、拉伸载荷为80%材料名义屈服强度条件下的气密封性能.有研究指出[9],当套管接箍的屈服强度与管体接近时,套管的薄弱环节为接箍部分,在水压爆破试验过程中,接箍承载能力低于管体,接箍首先胀大变形,最后发生失效.试验接箍试样的屈服强度低于管体的,如采用承载能力强的接箍,可进一步提高螺纹的 抗 内 压 强 度.2 号 试 样 拉 伸 失 效 载 荷 为1558kN,高于 API标准规定的长圆螺纹接头的失效载荷1099kN,从拉伸失效后的螺纹形貌可以看出,接头表面存在多处牙型撕裂,说明在拉伸过程中多牙受 力,整 个 螺 纹 受 力 比 较 均 匀,达 到 了 提 高接 头 抗 拉 强 度 的 效 果 .APIBULL5C2-1999规定:?139.7mm×7.72mmJ55长圆螺纹接头的泄漏抗力是36.7MPa,而长圆螺纹全尺寸试样试验结果表明,静水压压力未达到20.7 MPa就出现从接头部位发生泄漏的情况[9],1号和3号试样内压失效试验的压力分别为70.9 MPa和73.7 MPa,远高于API规定值.

3 结论

    (1)设计的低压气密封螺纹套管接头的抗粘扣性能良好,135 ℃,35 MPa条件下的气密封性能和低压30MPa、弯曲狗腿度10°/(30m)、拉伸载荷为80%材料 名 义 屈 服 强 度 条 件 下 的 气 密 封 性 能 均合格.

    (2)设计的低压气密封螺纹套管接头在拉伸至失效过程中多牙受力,整个螺纹受力比较均匀,可提高接头的抗拉强度,其抗拉强度远高于 API标准同规格长圆螺纹套管接头的规定值.

    (3)设计的低压气密封螺纹套管接头不设置密封面和台肩,采用普通密封脂,可实现与 API圆螺纹套管接头的互换,减小现场操作难度,提高其利用率.

文章来源:材料与测试网

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