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浏览:- 发布日期:2022-10-10 15:48:42【

舒 茗1,徐 祺1,王 浩1,赵兴保2

(1.中国核动力研究设计院,成都 610213;2.福建福清核电有限公司,福清 350318

摘 要:对某核电站稳压器电加热元件的包壳管变色原因进行了分析结果表明:不锈钢包壳 管长期暴露在高温环境中,其表面生成了均匀致密的保护性氧化膜,氧化膜颗粒细小;变色包壳管 材料不同部位的晶粒度均为6.5~7,未出现晶粒异常长大的现象,非金属夹杂物和α相含量无 异常;包壳管与端塞处焊缝未观察到裂纹。 

关键词:稳压器;电加热元件;包壳管;变色

中图分类号:TG115.2 文献标志码:B 文章编号:1001-4012(2022)04-0068-05

稳压器是压水堆核电站一回,其功能主要包括以下3个方[1-2]:控制反应堆冷却剂系统的压力,运行 安全;防止系统超压;反应堆冷启动或停堆时,对冷 却剂系统进行升温升压或降压稳压器电加热元 件是稳压器实现上述设计功能的核心部件,同时也 是一回路压力系统边界的组成部分国内某核电厂 在机组大修期间,该机组稳压器有30电加热元存在表面变色情况由于稳压器电加热元件包破损将可能导致一回路放射性介质泄漏到环境中, 因此确定变色电加热元件包壳管压力边界的完整性 是十分必要的。 

,,()[3],可能变差同时,在核电一回路高温水化学条件下, 包壳管表面氧化膜的成分厚度及完整性与包壳管 的变色有直接联系

发生变色的稳压器电加热元件所在机组为法国 M310,1,位于连接件以上,包括连接件外包壳绝缘填充物和电加热丝等连接件以上部分总长约 2100mm,整个包壳段分为冷段加热段和热段, 长度分别为470,1150,530 mm,包壳材料为 AISI 316L不锈钢[4]

笔者利用光 学 显 微 镜(OP)和 扫 描 电 子 显 微 (SEM)观 察 某 稳 压 器 电 加 热 元 件 包 壳 管 表 面氧化膜的微观形 貌,采 用 能 谱 分 析 法(EDS)得 到 氧化膜的化学成分,使 用 电 子 万 能 力 学 试 验 机 对 变色管段进行拉伸试验,来验证变色的电加热元 件是否失效。 


1 理化检验 

1.1 化学成分分析

从变色的30根电加热元件中抽取3(编号分 别为1# ,2# ,3# )EDS扫描电镜分析3电加如表1所示,结果符合标准 RCC-M 械设备设计和建造规则》。对包壳管进行严格的放 射性去污后,从每根电加热元件的冷段过渡段和热 段上分别,体取2,10mm,22mm,金相检验试样进行研磨和抛光

1.2 扫描电镜及能谱分析 

利用扫描电子显微镜和能谱仪进行分析,观察 外包壳管表面氧化膜的微观形貌,并对比不同位置 的化学成分按照 GB/T63942017金属平均晶 粒度测定方法》、GB/T133052008 α- 相面积含量金相测定法GB/T105612005中非金属夹杂物含量的测定验法的要求,在高倍下观察外包壳管的微观形貌, 检测晶粒度非金属夹杂物α-使EDS测量氧化膜的化学成分,成分的变化,分析变色包壳管微观形貌的变化情况

变色电加热元件包壳管的冷段热段及过渡段 表面氧化膜的微观形貌如图3所示,由图3可知,有试样表面均覆盖一层均匀致密的氧化膜,未见裸 露的金属及裂纹蚀坑等缺陷,说明不锈钢外包壳管在高温水中发生均匀腐蚀,表面生成具有一定保护 性的氧化膜氧化膜主要呈颗粒状:主要为排列紧 密的小颗粒氧化物,尺寸约为0.1μm~0.5μm,金属基体紧密结合;其次为大颗粒晶状氧化物颗 ,尺寸约为0.5μm~2μm,这些氧化物有的小颗粒氧化层内,比较松散;还有一类少的呈疏松毛状的沉积物,分散覆盖在小颗粒氧化 层上,该类沉积物在冷段分布很少,在加热段和加热 段相对分布较多

 


为了进一步分析氧化膜成分,2# 样各种形 态的氧化物进行了能谱分析,分析位置4~6,分析结果如表2~4所示构成氧化膜的为图4 56,53 和位4,645,,成元氧元素,氧化物金属元素的比例与合金元素比例基 本相,,能谱的元素信自于化物分析位置4的位置3和位置4,其组成主要是铁氧化物,等合金元素含量较少疏松沉积物分析位置为图4 中的位置1和位置2,5中的1,2,56 中的位置2,其主要成元素这些镁钙氧化物可能是冷却剂的水垢


1.3 金相检验

3根电加热元件包壳管的冷段加热段段进行金相检验,显微组织如图7所示,晶粒度5所示(晶粒度设计要求为不大于2)。3电加热元件包壳管所有部位的晶粒度均为6.5~7 ,表明其 并 未 因 变 色 出 现 晶 粒 不 均 匀一步测定非金属夹杂物和α铁素体的含量,3个试 样的夹杂物等级均为 D ,1# 试样的冷段热段过渡段夹杂 物 等 级 均 为 2.5 ;2# 试 样 的 冷 段 夹 杂物3,2,3;3# 3 ,2.5,2.5 3 个 试 样 的 α 铁 素 体 含 量 级 别 均 0.5


焊缝是包壳管上较为脆弱的位置,更容易因环 境恶化而出现裂纹或发生破裂对包壳管与端塞焊缝进行金相检验,结果如图8所示,由图8可知, 焊 缝 处 无 裂 纹未 焊 透未 熔 合 及 尺 寸 不 小 于 0.2mm 的气孔,显微镜下未观察到裂纹和影响接 头性能的沉淀物

1.4 力学性能测试

3 根 电 加 热 元 件 上 各 取1 个 试 样(位 于 外 包 壳 热 段),参 照 GB/T43382006 高 温 拉 伸 试 验 方 法 GB/T228.22015 属 材 料 拉 伸 试 验 第 2 部 分 :要 求 ,使 用 WDW-100C开 展 360 下 的 拉 伸 试 验 ,屈服 强 度 拉 伸 试 验 结 果 如 表 6 所 示 ,由 表 6 可知 ,所 有 变 色 包 壳 管 的 抗 拉 强 度 和 屈 服 强 度 均 满 足 设 计 要 求 值 得 注 意 的 是 ,相 比 较 2# 3# ,1# 1# 热 元 ,可 以 得 到 保 障

2 结论

(1)包壳管外表面氧化层颗粒细小,是不锈钢 在高温水中长期暴露而在其表面生成的保护性氧化 同一电加热元件不同部位(冷段过渡段和热 )的氧化物没有明显差异,SEM 下观察均有小颗 粒氧化物(0.1μm~0.5μm),嵌入了稍大的氧化物颗(0.5μm~2.0μm),少量疏松沉积物

(2),3度均为6.5~7,,α 铁素体含量无异常,且冷段热段和过渡段无明显差 包壳管与端塞间焊缝未出现裂纹(3)360 高温下,3根变色电加热元件包壳管 的抗拉强度和屈服强度依然满足设计要求。 

参考文献:

[1] .堆蒸汽式稳[J].,1987, 8(3):24-34. [2] .[J].,2013 (24):300. [3] 许维钧,,.核 工 业 中 的 腐 蚀 与 防 护 [M].:,1993. [4] ,,,.Z2CND17-12 TIG [J].,2018,48(8):92- 95,103.

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