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分享:40CrNiMoA钢低倍缺陷产生原因

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浏览:- 发布日期:2022-10-26 15:12:08【

杜佳美,,

(中天钢铁集团有限公司,常州 213011

摘 要:对某汽车发动机曲轴用40CrNiMoA 钢进行,的缺陷采用低倍酸蚀对比化学成分金相检验结果表明:材料心部组织不致密及心部存在的异常贝氏体组织导致其不耐腐蚀,在酸蚀过程中产生 了腐蚀坑,这些腐蚀坑串连在一起形成了假裂纹缺陷对材料连铸及轧钢过程的工艺参数进行 优化后,其致密度提高,心部贝氏体异常组织消失,心部酸蚀30min显腐蚀坑存在

关键词:40CrNiMoA ;;;;;蚀 

中图分类:TG115.2 献标:B 文章:1001-4012(2022)07-0056-06

40CrNiMoA ,强度,造机的传动偏心轴锻压机曲轴商用车发动机曲 叶片紧固件齿轮等此外,将其进行氮化处理 ,还能制成有特殊性能要求的零件但由于该钢 种合金含量高,过冷奥氏体稳定性强,因此在轧制冷 却过程中易出现贝氏体马氏体等异常组织,同时由 于其合金含量高,材料规格较大,如果冶炼及轧制工 艺不合理,圆钢易出现中心偏析中心疏松等低倍缺 [1],降低了材料的致密度,最终影响零件的使用。 

某 汽 车 发 动 机 曲 轴 零 部 件 制 造 厂 在 用 40CrNiMoA,,心存 在肉眼可见的裂纹缺陷,该曲轴零件制造加工的工 艺流程为:130mm(直径)原材料锯切下料原材 料入厂抽检锻造调质机加工曲轴磁粉检测理化检验合格品打包及装箱入库为了分析原材 料低倍酸蚀后心部裂纹缺陷产生的原因,笔者通过 一系列理化检验方法对材料的缺陷进行了研究与分 ,并提出了相应的改进措施,以避免此类缺陷再次 产生


1 理化检验

1.1 低倍检验 

对材料进行低倍检验,发现材料心部有明显肉 眼可见的裂纹缺陷存在,疑似存在过腐蚀低倍酸蚀条件为:采用容积比为1∶1的盐酸水溶液作为 腐蚀液,加热温度为80 ,侵蚀时间为60 min,料缺陷的宏观形貌如图1所示,显微镜下低倍缺陷形貌如图2所示由图1,2可知:肉眼观 疑似缺陷坑连 续分串状,[2]。 


1.2 化学成分分析

在低倍试样上取样,并用直读光谱仪对试样进 行化学成分分析,结果如表1所示由表1:样的化学成 分 符 合 GB/T30772015 40CrNiMoA ,,著偏 ,化学成分控制不当或成分偏析


1.3 低倍酸蚀对比 

为进一步认识分析缺陷,在低倍检测缺陷试样 的基础上进行对比分析将试样用铣床重新铣削加 工后(铣削量2~3mm),进行3次低倍酸蚀试验, 1 次 酸 蚀 10min,2 20min(酸 蚀 30min),3 20min(总酸蚀时间50min),磨加工,为连续酸蚀试3次酸蚀后的缺陷形貌 3~5所示,在体式显微镜下观察到,实为多个点状的腐蚀坑连续分,且随着酸蚀时间的延长,肉眼可见的疑似裂纹缺 陷形貌越来越明显,显微镜下观察到的腐蚀坑也越来 2,,,,线, 并有疑似裂纹出现,因此中心偏析级别也提高了


1.4 金相检验

将第3次酸蚀后的试样沿低倍腐蚀坑纵向磨制 后进行观察,发现腐蚀坑最深约为0.34mm,腐蚀内未发现异常冶金缺陷(见图6)。试样经4%(分数)硝酸酒精溶液侵蚀后进行金相检验,现腐蚀 坑底部大多沿贝氏体呈条带分布(见图7),氏体 实际由粗大的铁素体晶粒与碳化物颗粒组成,及组织复杂,晶格内部应力变大,导致其内部整个系 统的能量变高,材料耐腐蚀性变差,且耐腐蚀性不均 [3]再把腐蚀坑横向磨制3,腐蚀面的腐蚀坑越来越少,,缘未 见明显脱碳现象(见图8)。


金相检验结果表明:随着打磨的进行,腐蚀坑被 逐步打磨掉,材料本身不存在缺陷,如果是材料本身 的心部裂纹缩孔等缺陷,这些缺陷是很难变少或者 消失的,此外,该次检验也排除了材料过热以及钢中 存在夹渣夹杂物等冶金缺陷。 

1.5 粉 

样横向打磨后进行磁粉检测,结果表 :试样横截面未见明显缺陷存在,说明低倍酸蚀前 (9)。因此,可以排除材料 蚀前缺陷


2 综合分析

通过分析上述理化检验结果可以认为,酸蚀缺 陷是由材料其心部存在贝氏体异常组织中心低倍 偏析疏松等,在酸蚀时不耐腐蚀造成的,并非真正 的裂纹缺陷虽然排除了材料心部裂纹缺陷的存 [4],但是却证实了其心部组织不够致密并存在贝 氏体异常 组 织,这 些 缺 陷 同 样 会 影 响 材 料 的 使 用 性能


经过研究分析并查阅相关文献[5],构钢产生心部贝氏体的主要原因有:生的铸坯中心偏析,且偏析元素在轧制加热过程中 得不到扩散,这样轧材心部的碳元素及合金元素含 量就会偏高,导致材料心部过冷,奥氏体组织稳定性 提高,在轧制冷却过程中易于形成马氏体贝氏体异 常组织;终轧后材料心部往往因为散热慢,容易 造成其心部温度过高,在随后的冷却过程中会加快 心部的冷却速率,当冷却速率超过下临界冷却速率 ,过冷奥氏体组织在冷却过程中将不发生珠光体 转变,转变温度区发生恒温转变得到贝氏体组织,果冷却速率进一步加快,过冷奥氏体组织将在 Ms (马氏体转变的起始温度)以下发生相变,产生危害更大的马氏体组织

3 工艺优化改进措施 

经过分析,虽然可以排除材料低倍缺陷为心部 裂纹缺陷,但是如果在后续的锻造加工过程中不能 消除中心缺陷,同样会影响到零件的最终使用性能, 为改善这一缺陷,需要提高材料心部的致密度,减少 中心疏松,同时需要减少中心偏析,并防止心部非平 衡态组织出现这就需要对连铸工艺参数及轧制过 程工艺参数进行优化。 

3.1 连铸工艺参数优化

该材 料 生 产 的 铸 坯 断 面 尺 寸 为 300 mm × 325mm(×),为改善材料心部的疏松及中析等缺陷,首先需要对连铸过程中相关参数进行,包括首末端电磁搅拌参数连铸拉速二冷比水 量等,经过模拟计算并多次现场试验得出了最优的 连铸相关参数[6-7],连铸工艺参数优化前后对比结果 如表3所示

3.2 轧制工艺参数优化 

为使材料轧后组织更为致密,减少心部贝氏体 等异常组织,并减轻铸坯带来的心部缺陷,需要对轧 制工艺参数进行如下优化:提高加热温度,并保持一 定的高温扩散加热时间,使碳硫等易偏析元素 及其他合金元素等得以充分扩散,减轻材料的心部 偏析缺陷;同时适当增加高压除鳞水压力,创造轧制 材料,使心部,;,需要降低圆钢的终轧温度,防止终轧时心部温度过 ,在随后的冷却过程中,心部易出现贝氏体甚至马 氏体异常组织[8],轧制工艺参数优化前后对比结果 如表4所示

轧后在冷床上对圆钢进,, 要求进坑温度大于500,48h,温度不超过200,工艺同样是防止材料在轧后 冷却过程中出现贝氏体马氏体等异常组织[9]


3.3 改进效果验证 

10 工艺改进前后圆钢低倍酸蚀30min形貌对比 采用改进后的连铸工艺及轧制工艺,重新组织 40CrNiMoA 钢的连铸生产和轧制生产,工艺改 进前后圆钢低倍酸蚀形貌对比如图10及表5由对比结果可知,改进后,圆钢低倍组织致密,无明显肉眼可见的裂纹缺陷存在,中心疏松偏析 情况明显好转


取改进后材料的酸蚀低倍试样 (腐蚀时间 为 30min),,11;30min低倍试样上取样并进行纵向磨制,部纵向微观形貌,结果如图12所示由图11,12:改进后的心部试样在显微镜下放大10, 无明显腐蚀坑存在,试样经轻微磨制抛光,观察,仍然未发现有裂纹形貌的腐蚀坑存在;改进后 心部纵向组织已无贝氏体异常组织,而是珠光体+ 铁素体组织,组织得到了改善,因此可以认为改进效 果是明显的

4 结论 

(1)用 户现场所取低倍试样的化学成分符合GB/T3077201540CrNiMoA 钢的标准要求, 表明不是成分原因导致的低倍缺陷(2)由于材料内部的贝氏体条带组织及心部疏 松等缺陷不耐腐蚀,经过酸蚀后易形成腐蚀坑(或孔 ),随着腐蚀时间的延长,腐蚀坑的直径越来越大, 最后呈串状连在一起,呈现出近似于裂纹的形态 (假裂纹),并非真正意义上钢材内部的裂纹缺陷(3)心部 偏析,(4)对连铸工艺参数及轧制工艺参数进行了合 理优化,最终避免了材料在酸蚀过程中出现腐蚀坑, 材料的致密度得以提高,心部异常组织得到了控制, 从而提升了材料的综合使用性能

参考文献: [1] 蔡开.连铸坯 质 量 控 制[M].北 京:冶 金 工 业 出 版 ,2010. [2] ,,,.陷的产生原 因及[J].,2004(4):41-43. [3] 李鹤飞,覃作祥.25MnCrNiMo显微结构分析[J].大连,2015,36(增刊 1):97-101. [4] 毛斌斌,范敏杰,曹艳锋,.成原因与控制措施分析[J].,2018,35 (8):36-38. [5] 王超,,,.42CrMo[J].,2020,37(5):100-102. [6] 王超,,.应对措施[J].山东冶金,2018,40(3):36-38. [7] 于志.[J].尔滨,2019,40(4):36-37,42. [8] 岳祎楠,,.控冷组织性 能研究[J].包钢科技,2018,44(6):42-45. [9] 靳兰芬,.16Mn组 织 与性能[J].,1995,3(4):52-56.

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