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浏览:- 发布日期:2022-09-21 13:57:01【

齐祥羽1,2,严 玲1,2,杜林秀3,李广龙1,2,张 鹏1,2,王晓航1,

(1.海洋装备用金属材料及其应用国家重点实验室,鞍山 114009;2.,鞍山 114009

3.东北大学,轧制技术及连轧自动化国,110819

摘 要:采用 CO2 气体保护焊对30mm 厚高强韧中锰钢板进行对焊试验,通过圆棒拉压疲劳 试验获得中锰钢焊接接头的应力幅-寿命曲线,测定了其:在应力比为-1循环次数为107 周次条件下,中锰353 MPa;中锰钢焊接接头焊缝中存在明显的焊接缺陷时,疲劳裂纹萌生于微观缺陷处,而当焊缝中无焊接缺 陷时,疲劳裂纹萌生于试样表面熔合线位置,疲劳裂纹扩展区表面粗糙,存在着明显的二次裂纹,断区表面存在大量均匀细小的韧窝

关键词:中锰钢;CO2 气体保护焊接;;;口 

中图分类号:TG47 文献标志码:A 编号:1000-3738(2022)07-0047-04

0 引 言

随着石油天然气等能源的开采逐渐由陆地和 浅海向深海和极地地区转移,高强韧海洋平台用钢 的需求量不断增加[1-2]热轧中锰钢兼具高强度异低温冲击韧性屈强比可控和低成本等特点,在海 洋平台建造上有着广阔的应用前景[3-5]海洋平台 是典型的超大焊接钢结构,其钢材料焊接性能的好 坏直接决定着海洋平台的使用寿命在焊接热循环 作用下,中锰钢优异的强韧性能将会受到影响[6]此外,焊接接头中存在应力集中残余应力和焊接缺 ,也会进一步降低焊接接头的力学性能[7]海洋平 台在波浪海潮和极寒流冰的环境下服役,这就要求 海洋平台结构在具有高强韧性的同时,还需具有较好的抗疲劳性能和抗层状撕裂能力[8]疲劳是指材料 在循环应力的作用下,在一处或几处逐渐产生局部的 永久性累积损伤,并在应力循环一定次数后产生裂纹 或裂纹进一步扩展直至发生完全断裂的过程[9]母材相比,焊接接头对疲劳循环应力的敏感性更高, 产生裂纹的危险性更大,因此焊接结构的疲劳断裂通 常发生在焊接接头处,焊接结构的疲劳强度主要取决 于焊接接头的疲劳强度。 

目前,有关热轧中锰钢的研究主要集中在显微 组 织力 学 性 能焊 接 性 能 和 疲 劳 性 能 等 方 [2,6,10-11],但未见有关中锰钢焊接接头疲劳性能的 研究报道为此,作者对30mm 厚高强韧中锰钢板 进行 CO2 气体保护焊,通过圆棒拉压疲劳试验获得 中锰钢焊接接头的应力幅-寿命(S-N)线,其高周疲劳极限,并观察其断口,锰钢 在海洋平台建造上的推广应用奠定基础。 

1 试样制备与试验方法 

试验用母材为国内某钢厂生产的30mm 厚轧 制 态 中 锰 钢 板,其 化 学 成 分 (质 量 分 /%)0.05C,0.20Si,5.45Mn,0.008P,0.006S,强度 723 MPa,835 MPa,26.34%,-40 冲击吸收功为149J沿切取尺寸为400mm×200mm×30mm 锰钢 ,将钢板加工成对称的双 V 型坡口,单边30°,钝边宽度为2mm对位置,组对间隙2mmCO2 动气护焊焊机上,采用低合金高强钢实芯焊丝对中锰钢 板进行对焊试验焊丝直径为1.2mm,化学(量分数/%)0.08C,0.51Si,1.75Mn,0.009P,0.007S; 其屈服强度为670 MPa,830MPa,伸长率为19.0%,-20 105J预热温度为200℃,180~200,输入为15kJ·cm-1,200 ℃保温120min 去氢处理,1


在焊接接头1/4厚度处垂直于焊缝方向截取尺 寸为?12mm×110mm 圆棒,焊缝试样的中心,在试样端分30mm 规格 M12mm×1.5mm 的螺纹由于疲劳试验对试 样表面粗糙度的要求较高,在对疲劳试样工作段铣 削和精车过程中,需要严格控制车削速度,在与最终 尺寸相差0.1mm ,对试样进行,样表 面在加工过程中产生的残余应力,方法对工作段做最后表面处理,疲劳试样的尺寸如 2所示按照 GB/T30752008,GPS-100高频劳试验机,加载方式,R -1,,150Hz,,采用S-N 线,幅为 330~450 MPa;接头条件疲劳极限,升降法的应力增量为20MPa疲劳 试 验 结 束 后,使 用 FEIQuanta600 型 扫 描 电 镜 (SEM)观察疲劳断口微观形貌。 


2 试验结果与讨论

2.1 S-N 线

3以看出,随着应力幅的增加,焊接接头 的循,的疲,, 了疲,对循环敏感,4中锰焊接接头-1时应力 幅与寿命之间的关系曲线,S-N 线S-N 线的水线劳极,能经受无限次疲劳循环而不发生断裂

由图 4 ,当应力比为-1,中锰钢焊接接头的高周疲劳 极限为353MPa回归,焊接的应σa 寿N 以下线:


2.2 疲劳断口形貌

当焊缝中存在焊接缺陷时,疲劳裂纹源萌生于 微观缺陷处,疲劳源区平坦光亮,如图5(a);时应力幅为430MPa,循环次数为7.31×104 周次, 疲劳裂纹源位于气孔处,这是由焊缝化时产 生的气体在焊缝凝固过程中未能及时逸出而产生 当焊缝无焊接缺陷时,疲劳裂纹萌生于试样表 面熔合线位置,在循环应力作用下,疲劳裂纹沿熔合线扩展,如图5(b)所示,此时的应力幅为390 MPa, 循环次数为8.36×105 周次究其原因,中锰接接头熔合线处的应力集中较严重,与母材比疲 劳强度大幅度降低,再加上焊接缺陷及残余应力的 存在,熔合线成为了焊接接头疲劳性能最薄弱的环 疲劳裂纹扩展区存在与疲劳裂纹扩展方向一致 的放射线条,呈扇形向前扩展,而且疲劳裂纹扩展区 表面粗糙,存在明显的二次裂纹,如图 5(c)所示瞬断区表面存在大量均匀细小的韧窝,韧窝较浅,径为1~5μm,如图5(d)所示。 


2.3 疲劳强度的影响因素 

由于焊接接头中存在应力集中残余应力以及 夹渣气孔等焊接缺陷,因此接头的疲劳试验数据呈 现出相当大的分散性,疲劳极限也大幅度低于母材的疲劳极限(450 MPa)[11]孔时,这些气孔可,疲劳载荷作用下该处产生应力集中,使得疲劳过程 直接进入到裂纹扩展阶段,从而减少了疲劳断裂所 需的循环次 数,降 低 焊 接 接 头 的 疲 劳 强 度[12],熔合区是焊接接头中的一个薄弱环节,该区域存 在显微组织突变,易出现晶界液化现象,为疲劳裂纹 的萌生提供了有利条件焊接接头中的应力集中主 要产生于焊趾焊根等几何不连续处,在循环载荷作 用下,在这些位置处极易萌生疲劳裂纹,最终导致疲 劳断裂若焊接接头处存在结构截面突变,则其应力 集中程度更为严重,更容易萌生疲劳裂纹除应力集 中和焊接缺陷外,焊接残余应力是降低钢焊接接头疲 劳强度的另一个重要因素由于焊接过程的复杂性 和偶然性,焊接接头在不均匀加热和冷却过程中极易 产生残余应力,残余应力的存在改变了疲劳试验过程 中的有效平均应力水平当应力比不低于0,在循 环拉应力作用下,残余应力较快得到释放,对焊接头疲劳强度的影响较小;而当应力比为 应力会显著降低焊接接头的疲劳强度[13]-1

焊接结构的疲劳破坏主要起源于焊接接头应力 集中区域在实际焊接结构中,可采用表面机械打 磨的方法减弱焊缝及附近的缺口效应,使母材热影 响区和焊缝之间平缓过渡,降低焊接接头的应力集 中程度当焊缝中存在微裂纹夹渣和气孔等焊接 缺陷时,焊接接头的疲劳强度取决于焊缝金属抵抗 疲劳裂纹扩展的能力[14],此时无法采用表面机械打 磨的方法降低应力集中优化焊接工艺参数,可减 少焊接缺陷,提高焊接质量,在一定程度上改善接头 中的残余应力分布[15-16]同时,合适的后热处理工 艺可以细化热影响区的显微组织,降低焊接接头内 的残余应力,从而提高焊接接头的疲劳性能[17]。 

综上可知,应力集中残余应力和焊接缺陷是影 响焊接接头疲劳强度的主要因素优化焊接工艺参 数以降低焊接接头应力集中以及应用合适的焊后热 处理工艺消除残余应力是改善焊接接头疲劳性能的 有效措施。 

3 结 论

(1)当应力比为-1,中锰钢焊接对循应力的敏感性高,疲劳数据分散性较大,劳极 限为353MPa,在高于条件疲劳极限的应力幅σa 循环次数 N 的关系为σa=608.15-36.81×lgN

(2)的焊缺陷时,,焊缝中无 焊接缺陷时,疲劳裂纹萌生于试样表面熔合线位置, 疲劳裂纹扩展区表面粗糙,存在着明显的二次裂纹, 瞬断区表面存在大量均匀细小的韧窝

参考文献

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