- [检测百科]分享：矩形脉动真空灭菌器内腔开裂原因2023年03月10日 15:15
- 某医院矩形脉动真空灭菌器内腔发生开裂事故,通过宏观分析、金相检验和光谱分析等 方法,结合工作介质,对内腔开裂的原因进行了分析。结果表明:灭菌器内腔与加强筋不连续焊接 处存在焊接残余应力,且靠近内腔弯折处存在局部应力集中现象;灭菌器内腔的工作介质中含有氯 离子,而氯离子水溶液是300系列不锈钢发生应力腐蚀开裂的敏感介质。灭菌器内腔在焊接残余 应力、含氯离子介质等因素的综合作用下发生起始于靠近内腔弯折的焊接起始处的应力腐蚀开裂。
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- [检测百科]分享：不同注水井油管性能对比2023年02月24日 16:03
- 采用盲孔法对不同注水井油管进行残余应力测试,用电化学腐蚀测试及水接触角法结 合的方式对油管进行腐蚀性能测试,对不同材料的油管进行性能评价。结果表明:镀渗钨合金油 管、普通油管、玻璃纤维增强塑料油管、防垢油管的残余应力依次由大到小;玻璃纤维增强塑料油 管、镀渗钨合金油管、防垢油管、普通油管的抗腐蚀性能依次由大到小。
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- [检测百科]分享：高温过热器TP347H 钢管焊接接头开裂原因2023年02月24日 14:54
- 某高温过热器 TP347H 钢管焊接接头多次发生开裂,采用宏观观察、化学成分分析、金 相检验、扫描电子显微镜及能谱分析、力学性能测试和双环电化学动电位再活化法试验对其开裂原 因进行分析。结果表明:TP347H 钢管焊接接头开裂性质为晶间型应力腐蚀开裂,焊接时循环热导 致的管材热影响区敏化以及焊接接头的残余应力是其开裂的主要原因。
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- [检测百科]分享：某重载高速齿轮箱太阳轮开裂原因2023年02月22日 15:23
- 某重载高速齿轮箱太阳轮在装配时发生开裂。采用宏观观察、化学成分分析、金相检 验、扫描电镜及能谱分析等方法,分析了该太阳轮开裂的原因。结果表明:该太阳轮在加工完成后 和装配前,内部夹杂物使裂纹萌生,加工残余应力作用导致太阳轮发生了低应力脆性开裂。
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- [检测百科]分享：超高转速搅拌摩擦焊铝合金板的焊接变形和残余应力2023年02月02日 11:50
- 采用１００００r??min－１以上的超高转速搅拌摩擦焊设备,对１００mm×８０mm×１mm 的 ２０１４铝合金板进行了对接焊.利用水雾冷却的方法控制铝合金板的变形,得到了表面成型良好且 变形较小的焊件,并对焊件的焊接变形和残余应力进行了测定和分析
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- [检测百科]分享：不同喷丸强度下镍铝青铜的表面喷丸强化效果2023年01月11日 14:29
- 采用０．１５,０．２０,０．２５mm 的喷丸强度对铸态镍铝青铜进行了表面喷丸强化处理,对比分析了喷丸前后镍铝青铜表层的残余应力、显微硬度、微观形貌及表面粗糙度,并计算了表层的亚晶尺寸和显微畸变.结果表明:随着喷丸强度的提高,镍铝青铜表面的残余压应力和加工硬化程度都逐渐增大;但喷丸强度过大时,表面粗糙度明显增大并伴随有显微裂纹产生,
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- [检测百科]分享：孔挤压强化对7A85铝合金锻件组织和疲劳性能的影响2022年12月06日 15:12
- 采用孔挤压方法对含孔的7A85铝合金锻件进行了强化，对比分析了孔挤压前后试样的疲劳寿命；通过扫描电镜、透射电镜以及X射线应力仪等研究了挤压前后试样的疲劳断口形貌、显微组织变化以及孔表层的残余应力场。结果表明：采用5.3％的挤压过盈量可达到最佳强化效果，其疲劳寿命是挤压强化前的11倍；孔挤压强化后，试样在强化层处产生位错缠结及残余压应力，可有效延缓疲劳裂纹的扩展，从而提高试样的疲劳寿命，压应力层深度约为4.7mm，最大残余压应力出现在距孔边约1mm处，其值为-319 MPa。
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- [国检动态]分享：锅炉末级再热器TP３１０HCbN 奥氏体耐热钢弯头 泄漏原因分析2022年11月25日 14:07
- 通过宏观检验、化学成分分析、力学性能测试、金相检验、断口扫描电镜分析等方法,对某锅炉末级再热器用TP３１０HCbN 奥氏体耐热钢弯头泄漏原因进行了分析.结果表明:该弯头泄漏是因为其曾受到磕碰,破坏了钢管外表面的钝化膜;在腐蚀介质、管内压应力、弯管残余应力以及凹坑处附加内应力的共同作用下,弯头发生了应力腐蚀开裂.
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- [检测百科]分享：焊后热处理对２０G钢焊接接头残余应力的影响2022年11月17日 13:25
- 用 X射线应力分析仪和电子背散射衍射仪(EBSD)等分别研究了热处理前后２０G 钢焊接接头的表面残余应力和微区残余应力.结果表明:热处理前后焊接接头的表面残余应力均以焊缝为中心呈对称分布,且随距焊缝中心距离的增大而下降,热处理后的平均残余应力比热处理前的降低了７．２１％;热处理后焊接接头焊缝区、热影响区和母材区的晶粒发生再结晶转变,晶粒得到细化;再结晶导致局域取向错配角的平均值减小,微观残余应力得到释放,且分布更为均匀,但焊缝区的微观残余应力依然较高
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- [检测百科]分享：预应变对３０４奥氏体不锈钢低温气体渗碳的影响2022年11月16日 14:40
- 采用拉伸试验机对３０４奥氏体不锈钢进行了不同程度的塑性预应变,然后利用新型低温气体渗碳工艺对其进行渗碳处理,最后通过残余应力仪、X 射线衍射仪、铁素体测量仪等分析了预应变对３０４奥氏体不锈钢低温气体渗碳的影响.结果表明:预应变后３０４奥氏体不锈钢中发生了马氏体相变,马氏体转变量随着变形程度的增大而增多,当预应变超过１５％后马氏体转变量的增加比较显著;预应变几乎不会影响其渗碳层的厚度,且渗碳层中的马氏体转变为扩张奥氏体(γC);预应变不影响３０４奥氏体不锈钢低温气体渗碳的表面强化效果.
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- [检测百科]分享：主蒸汽压力取样管焊接接头开裂原因2022年11月15日 14:58
- 某电厂 T91钢主蒸汽压力取样管的焊接接头在运行过程中发生开裂。采用宏观观察、 化学成分分析、硬度测试、金相检验以及管系检查等方法,对该焊接接头的开裂原因进行了分析。 结果表明:该焊接接头开裂符合冷裂纹(延迟裂纹)的特征,其形成原因为焊接接头中存在未回火的 马氏体,使管子膨胀受阻,焊接残余应力未消除,产生了应力集中。建议采用合适的工艺措施,合理 安排支吊架的状态,以减少焊接接头的应力集中。
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- [检测百科]分享：S30408不锈钢法兰开裂原因2022年11月04日 15:01
- 某装置S30408不锈钢法兰服役时发生开裂泄漏,采用宏观观察、化学成分分析、硬度测 试、金相检验和扫描电镜分析等方法分析其开裂原因。结果表明:法兰材料的碳元素含量超标,大 量碳化物沿晶界析出,显微组织呈敏化态;S30408不锈钢法兰与管道对焊时,其颈部受热,导致敏化 加剧,晶界脆化;法兰颈部形状突变,颈部成为应力集中区,在焊接残余应力和工作压力的作用下,颈 部逐渐萌生沿晶微裂纹,随着时间的推移,微裂纹扩展并汇聚形成宏观裂纹,导致法兰贯穿开裂。
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- [检测百科]分享：国产690TT合金 U形管弯管区性能测定2022年10月25日 14:48
- 对国产蒸汽发生器690TT 合金 U 形管弯管区进行壁厚测量、金相检验、晶间腐蚀、应力 腐蚀、残余应力测试等试验,并与直管区的性能进行对比。结果表明:国产蒸汽发生器690TT 合金 U 形管弯管区外侧壁厚减薄最大为7.8%,弯管区的显微组织、晶粒大小及晶间腐蚀速率均与直管 区相当。弯管后弯管区内侧表面残余应力为拉应力,外侧表面残余应力为压应力,消应力热处理后 弯管区残余应力绝对值减小,不易发生应力腐蚀。采用弯管及消应力热处理可以使国产690TT 合 金 U 形管弯管区的各项性能满足使用要求。
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- [检测百科]分享：模拟焊后热处理温度对 Q345R钢板焊接接头的 焊接残余应力及力学性能的影响2022年09月29日 13:33
- 通过热处理试验、残余应力测试、拉伸试验、弯曲试验、硬度试验等方法,分析了模拟焊 后热处理温度对 Q345R钢板焊接接头的残余应力及力学性能的影响。结果表明:随模拟焊后热处 理温度由400 ℃提高至620 ℃,Q345R钢板焊接接头的残余应力逐渐减小,经620 ℃热处理后,可 基本消除其焊接残余应力;随着模拟焊后热处理温度的提高,Q345R 钢板焊接接头的抗拉强度有 所降低,不同区域的硬度有不同程度的降低,其中热影响区的硬度降低最明显,焊缝硬度次之,母材 硬度基本不变。
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- [检测百科]分享：某高温高压J型染色机机头开裂原因2022年09月27日 14:54
- 某高温高压J型染色机机头发生开裂,通过宏观观察、化学成分分析、金相检验、扫描电 镜及能谱分析等方法,分析了机头开裂的原因。结果表明:J型染色机内染液的氯离子含量较高, 氯离子在机头R 部位聚集,使其内表面钝化膜遭到破坏而发生点蚀,在机头内部的工作应力和机 头冷加工时产生的残余应力的共同作用下,点蚀扩展成为微裂纹,最终导致机头发生应力腐蚀 开裂。
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- [检测百科]分享：发动机铸铁气缸盖热处理前后的残余应力对比2022年09月26日 16:00
- 刘庆义1,姜爱龙1,陈 静2,陈怀宁2,李东旭2 (1.潍柴动力股份有限公司,潍坊 261000; 2.中国科学院金属研究所 核用材料安全与评价评价重点实验室,沈阳 110016) 摘 要:采用压痕应变法、全释放应变法和深孔(DHD)法分别检测两种材料4种型号的发动机铸 铁气缸盖在热处理前后的残余应力,分析了热处理消除气缸盖残余应力的效果。结果表明:通过压痕 应变法和全释放应变法测得热处理前后气缸盖表面的残余应力基本为压应力,两种方法测得的残余 应力水平相当,除3号气缸盖外,
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- [检测百科]分享：铝-镁异种合金搅拌摩擦搭接焊残余应力数值模拟2022年09月26日 14:05
- 用顺序热力耦合的方法建模,通过正交试验,利用 ABAQUS软件分析了铝-镁异种 合金搅拌摩擦搭接焊中焊接速度、搭接量、搅拌头转速对残余应力的影响,获得最优的工艺参数,通 过试验验证模拟结果的准确性,并研究焊接速度、搭接量对残余应力的影响规律。结果表明:搅拌 摩擦搭接焊的最优参数为焊接速度60mm·min-1、搭接量60mm、搅拌头转速1400r·min-1;在 不同焊接工艺下,热循环曲线和残余应力的模拟结果与试验结果相吻合,相对误差分别小于7.5% 和8.4%,验证了数值模拟结果的准确性;最大残余应力出现在焊缝末端的搭接面处,最优焊接工 艺下的最大残余应力为137.7MPa;与搅拌头转速相比,焊接速度与搭接量对残余应力的影响较 大,随着焊接速度的增大,纵向残余压应力峰值升高,压应力作用范围变窄,而随着搭接量的增加, 纵向残余压应力峰值降低,压应力作用范围变宽。
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- [检测百科]分享：补焊修复12Cr12Mo钢叶片表层复合喷丸后的 残余应力2022年09月15日 14:26
- 对补焊修复的12Cr12Mo马氏体耐热钢燃气轮机叶片表面进行陶瓷丸+玻璃丸的复合 喷丸处理,研究了复合喷丸对叶片表层不同位置处残余应力、显微组织以及硬度的影响。结果表 明:复合喷丸后叶片表面各区域均引入较高水平的残余压应力场,其中补焊区残余应力的变化最明 显,引入的残余压应力最大,由复合喷丸前的35~224MPa范围拉应力变为-937~-884 MPa范 围压应力;复合喷丸后,叶片表层的 X射线衍射半高宽随距表面距离的增加而减小,补焊区表层的 X射线衍射半高宽均高于热影响区和基体,说明随距表面距离的增加,组织变形程度减小,且补焊 区组织形变最大,组织最细小;叶片表层的硬度随距表面距离的增加而降低,补焊区的表面硬度为 621HV,高于热影响区的482HV 和基体的431HV。
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- [检测百科]分享：铁素体/奥氏体双相不锈钢高能量密度焊接研究现状2022年08月19日 15:53
- 摘 要:铁素体/奥氏体双相不锈钢独特的组织特征使其兼具塑韧性好、耐腐蚀性能好、强度高 的优势,在海洋工程、石油化工等多个领域具有广阔的应用前景。高能量密度焊接技术具有热影响 区窄、变形程度小、残余应力低、焊接速度快、生产效率高等显著优点,近年来引起了学者的高度关 注。从焊接方法和焊接工艺2个方面介绍了双相不锈钢高能量密度焊接技术的研究进展,综述了 高能量密度焊接和焊后热处理态接头的组织和性能,最后提出目前双相不锈钢高能量密度焊接研 究中存在的问题并给出了未来的研究方向。
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- [检测百科]分享：喷丸工艺对1Cr11Ni2W2MoV钢螺母表面性能和 显微组织的影响2022年08月18日 14:26
- 采用 3 种 不 同 喷 丸 强 化 工 艺 (干 喷 丸、先 干 喷 丸 后 湿 喷 丸 以 及 湿 喷 丸 )对 1Cr11Ni2W2MoV 钢螺母表面进行强化处理,比较了喷丸工艺对螺母表面残余应力、粗糙度、显微 组织的影响。结果表明:湿喷丸后螺母表面残余压应力最大,且最大残余压应力出现在大圆弧截面 处,达到550MPa,同时表面粗糙度Ra 最小,分布在0.75~0.85μm 范围;干喷丸后螺母的表面残 余压应力最小,表面粗糙度Ra 最大,分布在2.5~3.2μm 范围。喷丸后螺母外层晶粒破碎而得到 明显细化,而中心层的晶粒未发生明显变化;湿喷丸工艺和先干喷丸后湿喷丸工艺分别在螺母表面 形成0.15,0.25mm 深度的残余应力层,适合采用先干喷丸后湿喷丸方式对1Cr11Ni2W2MoV 钢 螺母表面进行强化处理。
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沪公网安备31011202020290号
