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[检测百科]分享：铁素体不锈钢/16Mn钢厚板异种钢电子束焊接接头的组织与冲击韧性2022年08月17日 14:46: 采用电子束偏向16Mn钢侧的方法对40mm 厚铁素体不锈钢板与16Mn钢板进行电子束焊接,研究了焊接接头不同区域的显微组织和冲击韧性。结果表明:焊缝的显微组织主要为板条马氏体,随着距焊缝上表面距离的增大,焊缝的冲击韧性降低,断口呈现准解理和解理断裂特征。 16Mn钢侧热影响区的的组织主要由针状铁素体和羽毛状上贝氏体组成,最大冲击吸收功为113J,冲击韧性最好,断裂类型为韧性和脆性混合断裂;铁素体不锈钢侧热影响区组织均主要由铁素体、马氏体和颗粒状碳化物组成,冲击吸收功在6~10J之间,冲击韧性最差,断裂类型为脆性断裂,这与粗化的铁素体晶粒和脆性碳化物有关。; 阅读（15）标签：

[检测百科]分享：焊前和焊后热处理对2195铝锂合金双面搅拌摩擦焊接头组织与性能的影响2022年08月16日 15:40: 采用双面搅拌摩擦焊方法对6mm 厚2195铝锂合金板进行焊接,对比研究了焊前与焊后热处理(410 ℃×1h退火+510 ℃×1h固溶+155 ℃×1h人工时效)对接头显微组织及力学性能的影响。结果表明:焊前热处理的接头焊核区晶粒呈细小等轴状,平均晶粒尺寸约为9.2μm, 而焊后热处理的焊核区晶粒发生了异常长大现象,平均晶粒尺寸达到0.3mm。焊前热处理接头的抗拉强度比焊后热处理条件下的接头高约4.7%,断后伸长率也得到明显提高,且焊前热处理接头的拉伸断裂方式为韧性断裂,焊后热处理接头的拉伸断裂方式为脆性断裂。焊前热处理接头的最大弯曲角度大于焊后热处理接头,具有良好的塑性变形能力。; 阅读（10）标签：

[检测百科]分享：电子束选区熔化成形TC4合金的显微组织及硬度2022年08月16日 15:26: 采用电子束选区熔化成形技术制备不同尺寸(?8mm×25mm,?25mm×8mm)TC4合金试样,研究了2种试样在粉末堆积方向的显微组织及硬度变化。结果表明:尺寸?8mm×25mm 试样的显微组织主要由原始β柱状晶界处的针状α集束组织和晶内针状α相互相交错形成的网篮状魏氏组织组成,原始β柱状晶主轴平行于堆积方向并且贯穿各熔合层,残余β相弥散分布在α相基体中;尺寸?25mm×8mm 试样顶部组织由针状α'相组成,中部组织中α'相受热分解为α相和 β相,α相宽度较大,底部组织中条状α相贯穿原始β晶粒形成集束,残余β相在α相基体中呈连续网状分布;具有较大长宽比针状α相或α'相部位的显微硬度比具有较小长宽比条状和片状α相或 α'相的硬度高。; 阅读（25）标签：

[检测百科]分享：G115钢的高温持久性能和抗蒸汽氧化性能2022年08月16日 14:56: 在625~700 ℃和不同应力下对 G115钢进行高温持久试验,研究其高温持久性能,并采用 Larson-Miller(L-M)参数法外推获得该钢的1×105h长时持久强度,另在650 ℃/27 MPa蒸汽参数下对 G115钢进行2000h的氧化试验,研究氧化膜的表面及横截面形貌、物相组成及微区成分,并与 T92钢进行了对比。结果表明:在富铜相的强化作用下,G115钢在650 ℃下的长时持久强度为82MPa,明显高于 T92钢的53MPa;G115钢的抗蒸汽氧化性能优于 T92钢,G115钢表面氧化膜的厚度约为102μm,小于 T92钢表面氧化膜的厚度(约110μm);二者的氧化膜结构类似,外氧化层为粗大的柱状 Fe3O4,内氧化层为 Fe-Cr细晶尖晶石和少量的 Fe3O4,且外氧化层含有较多孔洞,剥落倾向较大。; 阅读（262）标签：

[检测百科]分享：不同工艺参数下0Cr18Ni9钢薄壁管脉冲钨极氩弧焊接头的组织与拉伸性能2022年08月15日 15:36: 采用脉冲钨极氩弧焊(P-TIG)对规格为?14mm×2mm 的0Cr18Ni9钢管进行焊接, 研究50%脉宽比以及不同基值电流(20~30A)、峰值电流(40~60A)、脉冲频率(0.3,0.5Hz)下接头的组织及拉伸性能。结果表明:不同工艺参数下接头焊缝区组织均为奥氏体+δ铁素体,但δ铁素体形态及含量有明显差异,热影响区奥氏体晶粒发生明显粗化。当脉冲基值电流为20A,峰值电流为40A,脉冲频率为0.3Hz时,接头焊缝区δ铁素体呈蠕虫状,含量较多,热影响区奥氏体晶粒尺寸较小,接头拉伸性能最优,屈服强度为 401.38 MPa,抗拉强度为 701.51 MPa,屈强比为 0.57,断口由形状均匀且尺寸较小的等轴韧窝组成。; 阅读（6）标签：

[检测百科]分享：高功率激光淬火对35CrMo钢表层组织与耐磨性能的影响2022年08月15日 15:29: 采用高功率激光器对调质态35CrMo钢进行表面淬火处理,研究了不同激光功率(1.6, 2.4,3.2,4.0kW)下表层的显微组织、硬度及耐磨性能。结果表明:当激光功率为1.6,2.4kW 时, 35CrMo钢表层组织中存在未溶铁素体,硬度比基体低,与 GCr15钢对磨后的磨损质量变化率与基体几乎相同,耐磨性较差;当激光功率为3.2,4.0kW 时,表层组织全部为回火马氏体,平均硬度可以达到640HV,比常规水冷淬火后的硬度提高约20%;当激光功率为3.2kW 时,磨损质量变化率最小,表面未发现明显的磨损痕迹,与基体相比耐磨性得到显著提高,而当激光功率提高到4.0kW 时较高的马氏体自回火程度导致硬度与耐磨性比激光功率为3.2kW 时略有降低。; 阅读（2）标签：

[检测百科]分享：单轴拉伸下中锰钢组织演变和力学行为的数值模拟2022年08月15日 15:03: 基于试验得到的显微组织建立了 7Mn 钢的代表性体积单元 (RVE)模型,采用 ABAQUS软件对温轧和不同温度(600~630 ℃)退火后7Mn钢在单轴拉伸过程中的组织演变和应力、应变分布进行模拟,并与试验结果进行对比。结果表明:当残余奥氏体沿着拉伸方向分布时, 更容易发生协同变形,从而缓解铁素体中的应变集中,使体系处于较高的应力状态;在600 ℃退火后残余奥氏体稳定性较高,均匀塑性变形结束时仅有部分残余奥氏体转变为马氏体,而630℃退火后拉伸时残余奥氏体大部分转变为马氏体,模拟得到残余奥氏体含量与试验结果相吻合,相对误差小于5%,验证了基于 RVE模型模拟组织演变的准确性;在615,630 ℃退火后,模拟得到应力-应变曲线与试验结果吻合较好,相对误差小于5%,验证了基于 RVE 模型模拟单轴拉伸行为的准确性,但在600 ℃退火后,由于各相本构模型未考虑到细晶强化和固溶强化作用,导致模拟结果与试验结果存在较大偏差。; 阅读（5）标签：

[检测百科]分享：海洋环境中运动副材料摩擦学性能的研究进展2022年08月11日 15:51: 随着海洋中丰富资源的深入开发,涉海机械装备运动副的摩擦磨损问题越来越受到研究人员的重视。综述了海洋环境下金属、陶瓷、聚合物等运动副中主要材料的研究现状,系统分析了海洋工况下运动副材料摩擦学性能的影响因素,讨论了深海摩擦学测试设备的研究进展,为涉海机械装备运动副的选材和应用提供支撑。; 阅读（17）标签：

[检测百科]分享：摩擦条件对磁轨制动器极靴材料与钢轨材料间摩擦因数的影响2022年08月11日 15:17: 将磁轨制动器极靴用铸造 Q235B钢和油淬硬化45钢组成销-盘摩擦副进行摩擦试验, 研究了滑动速度(10~100km·h-1)、法向载荷(10~80N)和润滑条件(干摩擦、水润滑)对摩擦因数和磨损机制的影响。结果表明:随着滑动速度的增大,摩擦副的摩擦因数均在3s内达到稳定; 稳定摩擦因数随滑动速度的增大先增大后减小,但变化范围较小,集中在0.40~0.55区间;法向载荷对摩擦因数的影响较小;随着滑动速度的增大,Q235B 钢销试样的磨损机制由磨粒磨损向黏着磨损转变,法向载荷的增大会导致更为严重的黏着磨损;在摩擦时进行水润滑可以降低摩擦因数, 减轻磨损程度。; 阅读（8）标签：

[检测百科]分享：热轧超高强钢 M1200HS的显微组织与磨粒磨损性能2022年08月11日 14:56: 采用热轧和在线直接淬火工艺制备热轧超高强钢 M1200HS,研究了其显微组织、力学性能及在石英砂与水的混合物中的磨粒磨损性能,并与传统低合金耐磨钢 NM400和 NM450作对比。结果表明:M1200HS钢的显微组织为马氏体和极少量铁素体,其马氏体板条尺寸较大,大角度晶界占比较小;M1200HS 钢的抗拉强度和硬度分别为 1387 MPa和 403 HB,均符合 GB/T 24186-2009标准,且与 NM400钢近乎相当,但低于 NM450钢;3种试验钢的磨损机制均为微观切削机制,M1200HS钢与 NM400钢的耐磨粒磨损性能相当,但低于 NM450钢。; 阅读（7）标签：

[检测百科]分享：激光冲击强化TC4双相钛合金过程中β相的细化机理2022年08月10日 15:34: 采用激光冲击强化(LSP)技术对 TC4双相钛合金进行表面强化处理(冲击0~3次), 研究了β相晶粒细化机理以及强化前后残余应力、表面硬度及疲劳强度的变化。结果表明:激光冲击强化过程中,β相晶粒内的位错首先通过滑移形成位错线,随着塑性变形加剧,位错不断堆积形成位错壁和位错胞,位错进一步运动后形成亚晶界,并通过动态再结晶实现晶粒细化;3次冲击强化后,合金的晶粒尺寸由原始板材的21.33μm 降至4.68μm;随着激光冲击强化次数增加,合金表面的残余压应力、显微硬度及疲劳强度均增大。; 阅读（148）标签：

[检测百科]分享：工艺参数对激光选区熔化成形TA32钛合金成形质量及硬度的影响2022年08月10日 14:29: 采用激光选区熔化 (SLM)技术制备 TA32 钛合金试样,研究了激光功率 (200~ 400 W)、扫描速度(800~1200mm·s-1)和扫描间距(90~130μm)对成形质量及硬度的影响。结果表明:随着扫描速度增加,SLM 成形 TA32钛合金的表面粗糙度先减小后增大,相对密度和维氏硬度均逐渐降低;随着扫描间距增大,钛合金的表面粗糙度先减小后增大,相对密度和维氏硬度均先降低后升高;随着激光功率增加,钛合金的表面粗糙度先减小后增大,相对密度和维氏硬度均先升高后降低;适用于 TA32钛合金SLM 成形的激光能量密度范围为45~75J·mm-3。; 阅读（19）标签：

[检测百科]分享：固溶时效处理过程中 Mg-Ce合金中稀土相的分布变化规律2022年08月10日 14:04: 以纯镁和 Mg-30Ce中间合金为原料铸造铈质量分数为 1% 的 Mg-Ce合金,并进行 420 ℃×8h固溶和200 ℃×20h时效处理,研究了不同状态时合金中稀土相分布的变化规律。结果表明:铸态、固溶态和时效态合金中的稀土相均为 Mg12Ce;铸态合金中的稀土析出相分布不均匀,以晶界处析出为主,晶粒内析出为辅,且析出相尺寸、形貌差异较大;固溶处理后,稀土相大多溶解于镁基体,但晶界处和部分晶粒内仍有一定量残余;时效处理后稀土相在晶粒内重新均匀、弥散析出,晶界处析出量较少,与铸态合金相比,析出相尺寸更加细小、分布更加均匀。; 阅读（35）标签：

[检测百科]分享：退火处理对紫铜棘轮行为的影响2022年08月09日 14:38: 摘要:对未退火硬态紫铜和退火处理得到的软态紫铜进行室温应变控制对称循环和应力控制非对称循环变形试验,研究了退火处理对紫铜显微组织和棘轮行为的影响。结果表明:退火处理会增大紫铜的晶粒尺寸,影响紫铜的循环软/硬化特性;两种状态紫铜均表现出明显的棘轮行为,且其棘轮行为依赖于外加应力水平;应力幅的增大会显著影响硬态紫铜棘轮演化第III阶段的棘轮应变速率,对软态紫铜第II阶段的棘轮应变速率影响较小;平均应力越大,硬态紫铜的棘轮演化从第 II阶段进入第III阶段的速度越快,但平均应力对软态紫铜第II阶段棘轮应变速率的影响不显著。; 阅读（10）标签：

[检测百科]分享：AZ31B镁合金板热成形温度优化及合理温度下成形件的组织与性能2022年08月09日 14:26: 摘要:研究了温度对 AZ31B镁合金板显微组织与拉伸性能的影响,分析了不同温度热成形件的成形质量,确定了合理的热成形温度并研究了该温度下热成形件的显微组织与拉伸性能。结果表明:200 ℃热处理后 AZ31B镁合金板能较好地保持细小等轴晶组织,随温度升高,晶粒明显粗化;随温度升高,合金的强度下降而塑性提高,200 ℃时即可具有良好的塑性和成形性能;热成形温度越高,成形件的成形质量越好,200 ℃时热成形件具有较高的表面质量和较小的回弹变形量; 200 ℃为 AZ31 后伸长率提高。; 阅读（46）标签：

[检测百科]分享：X80钢输气管道带缺陷环焊缝的力学性能及两类裂纹形成原因2022年08月09日 13:59: 摘要:对10处存在缺陷的 X80钢输气管道环焊缝进行了力学性能检测和两类裂纹成因分析。结果表明:10处环焊缝抗拉强度不合格率为10%,焊缝中心冲击功不合格率为21.7%,热影响区冲击功全部合格;环焊缝、母材和热影响区的维氏硬度全部合格,但热影响区存在软化。环焊缝中的缺陷以未熔合和裂纹为主,二者占比为75%。裂纹主要为冷裂纹和结晶裂纹,冷裂纹起源于焊根附近未熔合缺陷处,在拘束应力作用下发生扩展导致开裂;结晶裂纹产生原因为硫元素在打底焊焊缝中心晶界上偏析并形成低熔点共晶相,在凝固收缩拉应力作用下晶界发生开裂。; 阅读（2）标签：

[检测百科]分享：碳纤维增强树脂基复合材料加工表面粗糙度对疲劳性能的影响2022年08月08日 16:00: 摘要:采用磨削和铣削(顺铣、逆铣)加工工艺获得不同表面粗糙度Sa 的碳纤维增强树脂基 (CFRP)复合材料试样并进行拉-拉疲劳试验,基于刚度退化模型分析了加工表面粗糙度对疲劳性能的影响。结果表明:磨削、顺铣和逆铣试样的Sa 分别为1.2,3.2,5.9μm;磨削试样0°纤维铺层表面纤维缺失,存在空隙,铣削试样在45°纤维铺层表面存在较多凹坑,其中顺铣试样凹坑更多且更深;磨削试样的疲劳寿命最高,逆铣试样次之,顺铣试样最低;随着Sa 的增大,CFRP复合材料试样表面裂纹迅速萌生扩展,刚度退化初始阶段的退化速率升高,刚度退化I阶段更快结束,试样的疲劳寿命降低。; 阅读（29）标签：

[检测百科]分享：基于功热转换机理修正SUS301L-MT不锈钢 J-C本构模型2022年08月08日 15:33: 摘要:在常温下对 SUS301L-MT 不锈钢进行了应变速率为0.0005s-1 的准静态和0.1~ 500s-1 的动态拉伸试验,基于经典J-C模型拟合得到其应力-应变曲线,通过最大拟合优度和匹配优度确定应变速率敏感系数,对经典J-C本构模型的模拟准确性进行分析;引入动态放大模量确定马氏体相变强化和绝热温升软化的临界应变,对J-C模型进行修正,并对修正模型的拟合结果进行了验证。结果表明:经典J-C本构模型无法准确描述试验钢在高应变速率塑性变形时的马氏体相变强化效应和绝热温升软化效应;修正后的J-C本构模型可准确描述应变速率在0.0005~500s-1 时试验钢的力学行为,其匹配优度高达0.985,表明该模型合理有效。; 阅读（53）标签：

[检测百科]分享：三维数字图像相关法在碳钢拉伸试验中的应用2022年08月08日 14:33: 摘要:对 Q235B钢、45钢、T8钢进行室温准静态拉伸试验,基于三维数字图像相关(3D-DIC)法测定拉伸过程中颈缩处的应变和半径以及应变分布,并与力-位移传感器测试结果和 ABAQUS有限元模拟结果进行对比。结果表明:3D-DIC法测试得到拉伸过程中3种碳钢的应变和颈缩处半径均呈先慢后快的变化趋势,与碳钢的拉伸变形行为相符,并且应变的变化规律与有限元模拟结果一致,平均相对误差小于2.35%;3D-DIC法与力-位移传感器测试得到的应变的平均相对误差为0.003%,说明 3D-DIC法较准确。3D-DIC法测试得到的应变在x 轴和y 轴方向的分布与有限元模拟结果较吻合, 但有限元模拟结果更精细,对于xy 平面上的应变分布,这两种方法所得结果差异较大。; 阅读（11）标签：

[检测百科]分享：添加铌和钽对TiMoZr合金变形机制和拉伸性能的影响2022年07月28日 15:57: 通过冷坩埚悬浮感应熔炼、轧制和固溶热处理制备 Ti-8Mo-2Zr、Ti-8Mo-4Nb-2Zr和 Ti-8Mo-4Nb-2Zr-2Ta(原子分数/%)钛合金,研究了铌和钽元素的添加对合金显微组织、拉伸性能和变形机制的影响。结果表明:3种合金的组成相均为单一β相,β相晶粒尺寸随着铌、铌+钽元素的添加逐步减小;Ti-8Mo-2Zr合金的变形机制以应力诱发α″马氏体相变和{332}孪生为主,而 Ti- 8Mo-4Nb-2Zr和 Ti-8Mo-4Nb-2Zr; 阅读（4）标签：