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[检测百科]分享：法向载荷对Ti40Zr10Cu38Pd12 块体非晶合金微米划痕和纳米压痕行为的影响2022年08月31日 13:44: 采用微米划痕仪和纳米压痕仪研究了法向载荷对 Ti40Zr10Cu38Pd12 块体非晶合金微米划痕行为和纳米压痕行为的影响。结果表明:随着法向载荷从2N 提高到10N,非晶合金划痕处的塑性变形由均匀逐渐变得局域化,引发多重剪切带的萌生和扩展,划痕宽度显著增大,并在划痕尾端形成磨屑堆积;随着法向载荷由1mN 提高到7mN,非晶合金压痕处的塑性变形量逐渐累积, 弹性模量和硬度下降,表现出应变软化现象,这与变形过程中剪切带自由体积增多有关。; 阅读（1）标签：

[检测百科]分享：大气等离子喷涂制备FeCoNiCr系高熵合金涂层的研究现状2022年08月30日 14:57: 针对大气等离子喷涂制备 FeCoNiCr系高熵合金涂层的研究进展进行了综述,详细总结了合金成分选择、喷涂工艺、涂层组织与性能、后处理工艺等多方面的研究进展;提出了现有喷涂工艺优化不成熟、涂层成分设计不足及组织性能研究欠缺等多个问题,并针对性地提出了研究方向和路线,为后续 FeCoNiCr系高熵合金涂层的研究、应用及发展提供参考及指导。; 阅读（13）标签：

[检测百科]分享：TiO2 掺杂对CaO-Al2O3-SiO2 系玻璃结构和性能的影响2022年08月30日 14:43: 采用传统熔体冷却法制备 TiO2 掺杂量(物质的量分数)为0~5.0%的 CaO-Al2O3- SiO2(CAS)系玻璃,研究了 TiO2 掺杂量对该玻璃微观结构、热稳定性、弯曲强度的影响规律。结果表明:TiO2 在 CAS系玻璃网络中主要以[TiO5]单元的形式存在,随着 TiO2 掺杂量的增加,玻璃中的[TiO5]单元和 Ti-O-Si键数量先增加后降低,玻璃网络中的桥氧数量先增多后减少,玻璃的光学带隙先增大后减小,且均在 TiO2 掺杂量为4.0%时达到最大值;随着 TiO2 掺杂量的增加,CAS系玻璃的热稳定性和弯曲强度均先提高后降低,当 TiO2 掺杂量为4%时综合性能最好, 此时玻璃化转变温度、弯曲强度和光学带隙分别为798.24 ℃,95.58MPa,3.75eV。; 阅读（59）标签：

[检测百科]分享：钨在不同损伤程度氦离子辐照后的力学性能变化2022年08月30日 14:34: 采用不同能量和束流的氦离子对再结晶钨表面进行辐照试验,对辐照损伤分别为0.2, 0.5,1.0dpa下钨的微观形貌进行观察,并采用不同半径(1,5,10μm)球形压头对其进行纳米压痕试验,获得压痕应力-应变曲线,探究其力学性能的变化及原因。结果表明:不同损伤程度辐照后钨表面损伤层的厚度为554~558nm;随着辐照损伤程度的加剧,钨中位错环密度明显增大;辐照后钨的压痕应力-应变曲线均未出现突跳现象,且随着辐照损伤程度的增加,屈服强度提高,压痕弹性模量基本保持不变,辐照后产生的位错环缺陷是引起钨力学性能发生变化的直接原因;钨的力学性能具有压痕尺寸效应,压头半径越小,钨的屈服强度越高,未辐照钨的压痕应力-应变曲线出现突跳现象时的压痕应力越大。; 阅读（6）标签：

[检测百科]分享：温度对汽轮机转子用2CrMo合金钢高周疲劳性能的影响2022年08月29日 15:11: 在室温和高温(450,500,566 ℃)下对某进口汽轮机转子用2CrMo合金钢进行了拉伸试验和轴向力控制的高周疲劳试验,基于试验数据得到该钢的高周疲劳应力-寿命曲线,并通过广义中值曲面模型得到了中值寿命曲面,研究了温度对高周疲劳性能的影响。结果表明:试验钢的屈服强度、抗拉强度和弹性模量随温度的升高而下降;相同应力水平下,高周疲劳寿命随温度的升高而下降,高应力比(0.5,0.8)下,高周疲劳寿命受应力水平影响较大。低应力比(-1,-0.3)下高周疲劳断口为典型的轴向承载高周疲劳断口,在高温时疲劳源呈多源特点,室温时为单一裂纹源;高应力比(0.5,0.8)下高周疲劳断口呈现拉伸断口特征,室温下断口存在明显的放射区、纤维区和剪切唇区,高温下只有纤维区和剪切唇区。; 阅读（4）标签：

[检测百科]分享：钼含量对4Cr5MoV热作模具钢冷热疲劳性能的影响2022年08月29日 15:02: 采用室温至600 ℃的自约束冷热疲劳试验方法对含不同质量分数(1.8%,3.1%)钼的 4Cr5MoV 热作模具钢进行了试验,分析了表面与截面裂纹形貌、显微组织以及硬度变化,研究了钼含量对该热作模具钢冷热疲劳性能的影响。结果表明:经1000次冷热疲劳循环后,含质量分数 3.1%钼的试验钢表面产生细小稀疏裂纹,并且裂纹数量明显少于含质量分数1.8%钼的试验钢,含质量分数3.1%钼的试验钢具有更高的抗回火软化性,高的表面硬度可以延缓模具钢中冷热疲劳裂纹的萌生;经2000次冷热疲劳循环后,含质量分数3.1%钼的试验钢截面裂纹扩展深度大于含质量分数1.8%钼的试验钢,其裂纹扩展速率较大,这与含质量分数3.1%钼的试验钢具有较低的室温冲击韧性和大量碳化物的粗化有关; 阅读（105）标签：

[检测百科]分享：不同条件下SA533Gr.B合金钢与石墨摩擦副的摩擦磨损性能2022年08月29日 13:58: 分别将石墨化度和抗压强度不同的2种石墨与 SA533Gr.B合金钢组成摩擦副,用环块摩擦试验机测试不同润滑方式下的摩擦磨损性能,对磨损形貌进行观察。结果表明:在干摩擦稳定阶段,合金钢与石墨化度高且抗压强度低的石墨配副时摩擦副的摩擦因数大于与石墨化度低且抗压强度高的石墨配副,同时石墨化度低且抗压强度高的石墨的磨损率较低;在硼酸溶液中湿摩擦条件下,合金钢与不同石墨配副时摩擦副的摩擦因数差异不大,呈波动变化趋势, 石墨的磨损率均高于干摩擦条件下;在剪切应力下,石墨化度低且抗压强度高的石墨在合金钢表面形成的转移膜较薄,且与钢基体结合紧密;石墨在干摩擦和硼酸溶液中湿摩擦条件下的磨损机制均以磨粒磨损为主。; 阅读（2）标签：

[检测百科]分享：电站中超期服役10CrMo910钢的高温蠕变行为2022年08月24日 15:57: 对某热电厂机组中运行2×105 h以上的主蒸汽管道用10CrMo910钢进行不同温度 (535,560,580 ℃)的高温蠕变试验,研究该钢的高温蠕变行为及组织演变过程。结果表明:不同温度高温蠕变后,超期服役10CrMo910钢的晶粒发生了明显变形,贝氏体和铁素体基体中都发生了再结晶,析出相粗化,蠕变孔洞变大变深,蠕变损伤加重;随着蠕变温度的升高,蠕变断裂时间从 4633h降低到2314h,高温蠕变断裂强度从87.7MPa降低到58.3MPa,10CrMo910钢的高温蠕变性能降低;蠕变断口为韧窝状,无明显的剪切撕裂区,可见明显的二次裂纹和析出相,断裂方式均为准解理断裂; 阅读（8）标签：

[检测百科]分享：L360N管线钢在页岩气田采出水中硫酸盐还原菌作用下的腐蚀行为2022年08月24日 14:13: 以1mL水样分别含有103,105,10个硫酸盐还原菌(SRB)的某页岩气田集输管线的分离器采出水(记作1# ,2# ,3# 水样)为试验介质,研究L360N 管线钢在不同水样中浸泡14d的腐蚀行为。结果表明:水样中的 SRB 数量越多,管线钢的腐蚀速率越大,腐蚀程度越严重;浸泡14d 后,在1# 水样中管线钢表面含有 FeS,高浓度 HCO-3 有助于腐蚀产物膜的生成,在2# 水样中,管线钢表面的 FeS含量最高,腐蚀产物呈团簇状不均匀分布,高浓度 Cl- 和低浓度 HCO-3 共同加速了膜层的破损,在3# 水样中,管线钢表面较平整,腐蚀产物很少,腐蚀程度最轻。; 阅读（11）标签：

[检测百科]分享：真空感应气体雾化技术中紧耦合环缝喷嘴雾化过程的仿真2022年08月22日 16:39: 采用流体体积方法耦合雷诺应力模型与离散相模型结合泰勒类比不稳定性破碎模型, 利用计算流体力学软件 Fluent19.2,对紧耦合环缝喷嘴初次雾化与二次雾化进行全流程仿真,并进行了试验验证。结果表明:初次雾化过程使导流管底部形成环形液膜结构,液膜前端的初次雾化主要是气体射流自由边界湍流剪切的结果,并且初次雾化形成的液滴直径满足正态分布;随着分散的液滴群外侧接触气体射流,从液滴群的外侧开始向心部发生二次雾化过程,但是未接触气体射流的液滴仍保持较高的过热度。仿真得到紧耦合环缝喷嘴二次雾化后粉末的直径与试验结果吻合较好,相对误差小于5%,验证了仿真的准确性。; 阅读（112）标签：

[检测百科]分享：颗粒增强金属基复合材料细观有限元建模方法的对比2022年08月22日 16:19: 以原位生成法制备的 TiB2 颗粒增强铁基复合材料为研究对象,通过纳米压痕试验及有限元反演分析确定基体的幂硬化模型参数,建立二维细观真实结构模型和颗粒随机分布的体胞模型,然后模拟单轴拉伸试验,用等效宏观方法计算真应力-真应变曲线,对2种模型的模拟结果进行对比,并探讨边界条件对模拟结果的影响。结果表明:边界条件对模拟单轴拉伸时的真应力-真应变曲线影响较小;2种模型模拟得到单轴拉伸的真应力-真应变曲线差异较小,且与试验结果吻合, 相对误差小于5%;真实结构模型模拟得到的弹性模量与屈服强度的误差小于体胞模型;不同模型模拟得到基体与颗粒的局部微观等效应力场及应变场有明显差异。; 阅读（36）标签：

[检测百科]分享：航空发动机火焰筒整流罩断裂原因2022年08月22日 16:02: 某航空发动机火焰筒整流罩在工作过程中发生断裂,通过宏/微观形貌观察、表面质量检查、金相检验、疲劳试验和动应力测试等方法分析了断裂原因。结果表明:整流罩断裂性质为高周疲劳断裂,疲劳裂纹源位于整流罩转角应力集中处;整流罩原始锻件晶粒尺寸粗大,使得疲劳强度较低,这是整流罩发生疲劳断裂的一个主要原因;在最大振动应力作用下,整流罩转角应力集中处载荷过大,明显高于其动强度储备,这是整流罩发生疲劳断裂的另一主要原因;整流罩转角应力集中处的异常轴向划痕进一步提高了此处的应力集中系数,促进了疲劳裂纹的萌生。; 阅读（18）标签：

[检测百科]分享：钨极惰性气体保护焊熔池流动特性研究方法2022年08月19日 16:05: 摘要:钨极惰性气体保护(TIG)焊过程中的熔池流动对焊缝最终几何形状、显微组织、残余应力等有重要影响,了解熔池流动特性对控制焊缝质量和性能有重要意义。目前,熔池流动特性的研究方法主要分为试验测试、数值模拟和量纲分析动特性研究方法的现状,对比分析了不同研究方法3的大特类点,综,并述对了今近后年的来研国究内方外向关进于行T了IG展焊望熔。; 阅读（14）标签：

[检测百科]分享：铁素体/奥氏体双相不锈钢高能量密度焊接研究现状2022年08月19日 15:53: 摘要:铁素体/奥氏体双相不锈钢独特的组织特征使其兼具塑韧性好、耐腐蚀性能好、强度高的优势,在海洋工程、石油化工等多个领域具有广阔的应用前景。高能量密度焊接技术具有热影响区窄、变形程度小、残余应力低、焊接速度快、生产效率高等显著优点,近年来引起了学者的高度关注。从焊接方法和焊接工艺2个方面介绍了双相不锈钢高能量密度焊接技术的研究进展,综述了高能量密度焊接和焊后热处理态接头的组织和性能,最后提出目前双相不锈钢高能量密度焊接研究中存在的问题并给出了未来的研究方向。; 阅读（2）标签：

[检测百科]分享：纯钛表面FeCoNiCr0.5Al0.8 高熵合金脉冲激光熔覆层的显微组织和性能2022年08月19日 15:39: 采用脉冲激光熔覆技术在 TA2工业纯钛表面制备了 FeCoNiCr0.5Al0.8 高熵合金熔覆层,研究了熔覆层的显微组织、物相组成、硬度和高温抗氧化性能。结果表明:熔覆层和基体间形成良好的冶金结合,熔覆层中不存在裂纹、气孔等缺陷,熔合界面较平直;熔覆层表面熔池边界线处为细小等轴晶,中部为树枝晶,熔覆层截面组织为层状分布的细晶;熔覆层由简单面心立方结构 Ti2Ni 和 AlCTi2 组成;熔覆层的平均硬度为761.23HV,是基体硬度的4倍以上;熔覆层具备良好的高温抗氧化性能,在800℃氧化120h后的单位面积质量增加量为17mg·cm-2,仅约为基体的1/3。关键词:脉冲激光熔覆;TA2工业纯钛;高熵合金;显微组织;高温抗氧化性能; 阅读（7）标签：

[检测百科]分享：不同粒径软磁颗粒掺杂磁敏弹性体的磁致电导特性2022年08月18日 14:55: 以磁化硅橡胶为基体,在有磁场和无磁场条件下制备了多种组分微米级(粒径 5~ 8μm)和亚微米级(粒径200nm)软磁颗粒掺杂的磁敏弹性体(MSE)试样,通过电导试验装置和磁致电导测试系统研究了不同 MSE试样的磁致电导特性,探究磁致电导机理。结果表明:在有磁场条件下制备微米级颗粒填充的 MSE 的磁致电导特性随着颗粒含量的增加而显著增强;随着亚微米级颗粒掺杂量的增加,在有磁场条件下制备微米级和亚微米级颗粒掺杂的 MSE 中微米与亚微米颗粒间产生吸附效应,零场电导与磁致电导增加值均大幅度衰减,磁致电导特性较弱;在无磁场条件下制备不同粒径颗粒掺杂的 MSE 中; 阅读（8）标签：

[检测百科]分享：不锈钢超薄板脉冲微束等离子弧焊熔池尺寸和焊缝成形质量2022年08月18日 14:38: 利用基于背光光源的熔池视觉传感检测系统采集超薄板脉冲微束等离子弧焊焊接过程中熔池轮廓的变化,在平均电流为1.8A 条件下研究基值电流与峰值电流之比(0.29~0.71)、占空比(30%~70%)、脉冲频率(25~100Hz)对304不锈钢超薄板焊接熔池尺寸和焊缝成形质量的影响。结果表明:在试验条件下采集到的熔池宽度均小于2.5mm,熔池面积均小于3.5mm2;在平均电流为1.8A 时,随着基值电流与峰值电流之比、占空比、脉冲频率的增加,熔池的最大宽度和面积均逐渐减小;在不同工艺参数下获得了间断焊缝、连续不等宽焊缝、连续等宽焊缝等3种类型的焊缝,占空比为50%、基值电流与峰值; 阅读（15）标签：

[检测百科]分享：喷丸工艺对1Cr11Ni2W2MoV钢螺母表面性能和显微组织的影响2022年08月18日 14:26: 采用 3 种不同喷丸强化工艺 (干喷丸、先干喷丸后湿喷丸以及湿喷丸 )对 1Cr11Ni2W2MoV 钢螺母表面进行强化处理,比较了喷丸工艺对螺母表面残余应力、粗糙度、显微组织的影响。结果表明:湿喷丸后螺母表面残余压应力最大,且最大残余压应力出现在大圆弧截面处,达到550MPa,同时表面粗糙度Ra 最小,分布在0.75~0.85μm 范围;干喷丸后螺母的表面残余压应力最小,表面粗糙度Ra 最大,分布在2.5~3.2μm 范围。喷丸后螺母外层晶粒破碎而得到明显细化,而中心层的晶粒未发生明显变化;湿喷丸工艺和先干喷丸后湿喷丸工艺分别在螺母表面形成0.15,0.25mm 深度的残余应力层,适合采用先干喷丸后湿喷丸方式对1Cr11Ni2W2MoV 钢螺母表面进行强化处理。; 阅读（20）标签：

[检测百科]分享：微米尺度压痕测试设备的研发及其可靠性2022年08月17日 15:40: 基于 Oliver-Pharr方法和断裂韧度测试方法成功研制了一台微米尺度压痕测试设备, 使用有限元方法对其机械可靠性进行验证,并利用该设备测试了高纯铝和氧化锆陶瓷的力学性能参数,验证设备的测试性能。结果表明:所研制的微米尺度压痕测试设备结构稳定,设计合理,闭环控制稳定性好,噪声水平较低,满足测试要求。采用该设备在不同压入载荷下测得高纯铝及氧化锆陶瓷的硬度、弹性模量以及断裂韧度与使用标准压痕设备测试得到的结果一致,相对误差小于 7%,证明了该设备测试结果的准确性。; 阅读（48）标签：

[检测百科]分享：S460G1钢特厚板在调质过程中的组织演变与强韧化机制2022年08月17日 15:18: 通过严格控制轧制参数对S460G1钢进行热轧,得到厚度150mm 的特厚板,然后进行 870~960 ℃淬火和550~660 ℃回火处理,研究了钢板的组织演变和强钢化机制。结果表明:热轧钢板由表面向心部的组织依次为针状铁素体→粒状贝氏体→铁素体+珠光体;淬火后,表面组织主要为板条马氏体,1/4板厚处以粒状贝氏体为主,1/2板厚处为铁素体和珠光体;其中900,930 ℃ 淬火后1/4板厚处原奥氏体晶粒细小均匀,晶粒尺寸分布集中,范围分别为4.12~31.88,5.02~ 32.69μm;热轧钢板经930 ℃淬火与600~630 ℃回火后,其表面组织为回火索氏体,1/4板厚处及 1/2板厚处的组织与淬火态类似,但板条铁素体等轴化及铁素体粗化趋势增加,此时钢板的综合力学性能优良,屈强比不高于0.85;马氏体/奥氏体(M/A)岛的分解、析出物的大量析出、位错消失及板条铁素体等轴化等是其具备良好强韧性的主要原因。; 阅读（13）标签：