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[检测百科]分享： Sm0 5Nd0 5 3Ce7Ta2O23 5 和 Yb0 5Dy0 5 3Ce7Ta2O23 5 氧化物的热物理性能2022年09月09日 14:29: 摘要:以高纯度Sm2O3、NdO3、Dy2O3、Yb2O3、CeO2 和 Ta2O5 为原材料,采用多步高温固相烧结法制备了(Sm0.5Nd0.5)3Ce7Ta2O23.5 和(Yb0.5Dy0.5)3Ce7Ta2O23.5 氧化物,研究了其晶体结构、微观形貌、热物理性能等。结果表明:制备的氧化物均具有单一的萤石结构,其结构致密,晶界清晰,元素种类和原子比与化学式基本一致;这 2 种氧化物的热导率明显低于 7YSZ,且 (Yb0.5Dy0.5)3Ce7Ta2O23.5 的热导率低于(Sm0.5Nd0.5)3Ce7Ta2O23.5 的;(Yb0.5Dy0.5)3Ce7Ta2O23.5 在 900 ℃以上高温热膨胀系数略高于(Sm0.5Nd0.5)3Ce7Ta2O23.5,二者在1200℃时的热膨胀系数分别是12.2×10-6,12.5×10-6 K-1,均大于7YSZ的9×10-6 K-1;2种氧化物的热导率和热膨胀系数均满足热障涂层的要求。; 阅读（8）标签：

[检测百科]分享：放电等离子烧结TiCN/W-Cu复合材料的高温摩擦磨损性能2022年09月09日 14:18: 摘要:以铜粉、TiCN 粉以及由化学镀法制备的铜包覆钨复合粉末为原料,采用放电等离子烧结技术制备 TiCN/W-Cu复合材料,研究了复合材料的组织、硬度和高温摩擦磨损性能。结果表明:复合材料组织致密,细小的 TiCN 颗粒弥散分布在钨和铜相界处;复合材料的相对密度为 97.9%,硬度为282.7HV,分别比 W-Cu合金提高了0.6%和22.2%,常温与高温下的磨损率均低于 W-Cu合金,25 ℃下复合材料的磨损机理以磨粒磨损为主,随着温度的升高,转变为疲劳磨损、黏着磨损与氧化磨损。; 阅读（0）标签：

[检测百科]分享：电子束选区熔化成形Ti-6Al-4V合金不同沉积高度上的组织与性能2022年09月08日 14:07: 摘要:采用电子束选区熔化技术制备了厚度10mm 的 Ti-6A1-4V 合金板,研究了沿沉积方向合金的显微组织、拉伸性能和显微硬度的变化。结果表明:合金组织以α集束和α片层交织的网篮组织为主,底部由于经历多次热循环作用,α片层较顶部的略粗大,初生β晶的宽度随沉积高度增加而略有增大;合金底部、中部和顶部的屈服强度和抗拉强度呈逐渐升高趋势,但差异不大;不同沉积高度处的拉伸试样均表现为韧性断裂,断口处存在孔洞和未熔化的球形粉末;合金顶部的平均硬度(约315HV)略高于底部(约295HV),拉伸后由于应变硬化效应硬度略有提高。; 阅读（5）标签：

[检测百科]分享：TiAl合金熔炼用La2O3 掺杂 Y2O3 陶瓷坩埚材料的制备与性能2022年09月08日 13:54: 摘要:通过固相掺杂和真空烧结技术制备了掺杂不同质量分数(0~15%)La2O3 的 Y2O3 陶瓷,研究了陶瓷的微观结构、抗弯强度,并用该陶瓷进行 TiAl合金熔炼试验,分析了界面微观结构、界面反应类型以及合金熔体的氧含量。结果表明:随着 La2O3 掺杂量的增加,La2O3 掺杂 Y2O3 陶瓷的开气孔率先减小后增大,抗弯强度先升高后降低,当 La2O3 掺杂质量分数为10%时, 陶瓷的开气孔率最小,抗弯强度最高,分别为0.45%,104MPa;用质量分数10% La2O3 掺杂 Y2O3 陶瓷熔炼 TiAl合金后,二者界面出现了平均厚度为2.10μm 的过渡层,过渡层的物相为 YLaO3, 陶瓷与合金间发生物理溶蚀反应,合金熔体的氧质量分数为2400mg·kg-1,仅为未掺杂 La2O3 陶瓷的70%左右。; 阅读（8）标签：

[检测百科]分享：P92钢在蠕变-疲劳交互作用下的初始循环特性2022年09月08日 13:30: 在不同温度(500~675℃)和不同应变速率(5×10-6~1×10-4s-1)下对P92钢进行了单周期应变控制蠕变疲劳试验,研究了该钢在蠕变-疲劳交互作用下的初始循环特性,并建立相应的本构方程对其循环过程进行描述。结果表明:在保载阶段 P92钢出现明显的应力松弛现象,当温度为500~650 ℃时,应力下降率相差较小,而当温度为675 ℃时,随着应变速率的增加,应力下降率增大;除675 ℃,1×10-5s-1 条件外,用由幂函数推导出的应力松弛模型模拟得到真应力和应力松弛值随保载时间的变化曲线与试验结果相吻合,相对误差小于4.28%。在加载和卸载阶段, 在应变速率一定条件下,当温度不高于550 ℃时,温度对应力变化率的影响可以忽略,而当温度高于550 ℃时,温度的影响较大,当试验温度相同时,应变速率的影响不大;用 Ramberg-Ostgood模型模拟得到真应力-真应变曲线和真应力-时间曲线与试验结果吻合,相对误差小于10.37%。; 阅读（8）标签：

[检测百科]分享：送粉速率对等离子喷涂 Mo2NiB2 基金属陶瓷涂层性能的影响2022年09月07日 16:12: 采用大气等离子喷涂法在 Q235钢基体表面制备 Mo2NiB2 基金属陶瓷涂层,研究了送粉速率(40~80g·min-1)对 Mo2NiB2 涂层硬度、结合强度、耐腐蚀性能的影响。结果表明:不同送粉速率下 Mo2NiB2 涂层主要由 Mo2NiB2 陶瓷相、MoNi4 合金相和 MoB2 硬质相组成,在送粉速率为60g·min-1时涂层质量最佳;随着送粉速率的增大,Mo2NiB2 涂层的硬度和结合强度先提高后下降,且均在送粉速率为60g·min-1时达到最大,分别为2107HV,29.23 MPa;Mo2NiB2 涂层的耐腐蚀性能随送粉速率的增大而增强,在送粉速率为80g·min-1时达到最佳; 阅读（3）标签：

[检测百科]分享：添加TiO2 对Si3N4 陶瓷刀具切削性能的影响2022年09月07日 15:49: 摘要:通过气压烧结制备添加质量分数5% TiO2 的Si3N4 陶瓷并制成刀具,研究了 TiO2 对其显微组织、力学性能和切削性能的影响,并与未添加 TiO2 烧结 Si3N4 陶瓷作对比。结果表明: 添加 TiO2 烧结Si3N4 陶瓷主要由长棒状与等轴状的β-Si3N4 晶粒组成,并伴有均匀分布的 TiN 相,与未添加 TiO2 烧结Si3N4 陶瓷相比,晶粒得到细化,硬度上升而断裂韧度略有下降;在连续切削灰铸铁过程中,添加 TiO2 的Si3N4 陶瓷刀具具有更长的切削寿命(有效切削长度为2410m), 并且保持了刃口的完整性,切削后黏着磨损碎片较小。; 阅读（5）标签：

[检测百科]分享：旋转速度对6061-T6铝合金高速搅拌摩擦焊接头组织与性能的影响2022年09月07日 15:41: 摘要:在高焊接速度(3000mm·min-1)下分别对3mm 和4mm 厚6061-T6铝合金板进行搅拌摩擦焊,研究了高旋转速度(4000~6000r·min-1)对接头组织与拉伸性能的影响。结果表明:旋转速度越小越容易产生孔洞缺陷,旋转速度越大越容易出现过热氧化现象,增大旋转速度有利于接头区域再结晶形成致密组织,4mm 厚铝合金板焊接接头的焊接缺陷较3mm 厚铝合金板焊接接头严重;3mm 厚铝合金板在5000r· min-1旋转速度下的焊接接头质量最好,拉伸性能最佳,抗拉强度和断后伸长率分别为 265.82MPa,4.58%;4mm 厚铝合金板在6000r·min-1旋转速度下的焊接接头质量最好,拉伸性能最佳,抗拉强度和断后伸长率分别为212.14 MPa,4.03%。; 阅读（3）标签：

[检测百科]分享：基于不同失稳理论的 DP780双相钢成形极限预测2022年09月05日 14:41: 摘要:采用板材综合成形试验机对 DP780双相钢进行极限应变试验,分别基于 C-H 失稳理论和 M-K 凹槽失稳理论搭载 Yld2000屈服准则和幂指数硬化模型对 DP780双相钢成形极限曲线进行预测,并与试验结果进行对比。结果表明:基于 M-K 凹槽失稳理论和 C-H 失稳理论获得的成形极限曲线对成形极限的预测精度分别为97.97%和95.82%;初始厚度不均匀度越大,钢板表面越光滑,越有利于成形;当初始厚度不均匀度为0.992时,M-K 凹槽失稳理论对 DP780双相钢成形极限的预测精度最高,相对误差为0.66%,在实际冲压生产中,当初始厚度不均匀度取0.992时,该理论模型可作为获取 DP780双相钢成形极限曲线的一种可靠方法。; 阅读（21）标签：

[检测百科]分享：喷丸强化;工艺参数;仿真分析;5G;高速相机2022年09月05日 14:24: 采用大气等离子喷涂法在 Q235钢基体表面制备 Mo2NiB2 基金属陶瓷涂层,研究了送粉速率(40~80g·min -1)对 Mo2NiB2 涂层硬度、结合强度、耐腐蚀性能的影响。结果表明:不同送粉速率下 Mo2NiB2 涂层主要由 Mo2NiB2 陶瓷相、MoNi4 合金相和 MoB2 硬质相组成,在送粉速率为60g·min -1时涂层质量最佳;随着送粉速率的增大,Mo2NiB2 涂层的硬度和结合强度先提高后下降,且均在送粉速率为60g·min -1时达到最大,分别为2107HV,29.23 MPa;Mo2NiB2 涂层的耐腐蚀性能随送粉速率的增大而增强,在送粉速率为80g·min -1时达到最佳。; 阅读（5）标签：

[检测百科]分享：基于5G通信与高速拍照技术的喷丸强化仿真试验验证2022年09月05日 14:16: 基于 Eulerian-Eulerian气固两相流模型,采用 Fluent-EDEM 耦合计算的方式,对喷丸过程中弹丸瞬时速度和速度分布进行仿真分析;通过高速相机对弹丸空间位置进行记录,采用5G 通信技术将喷丸设备的实时数据和高速相机的图像传输到云平台,利用图像处理技术获得弹丸速度,从而实现喷丸强化仿真的试验验证。结果表明:不同工艺参数下弹丸速度的仿真结果与实测值之间的相对误差最大不超过12.1%,模型的仿真预测精度较高;弹丸喷出后的速度随距喷口距离增大而先升后降,弹丸速度的空间分布呈抛物线趋势;开发的喷丸强度分析软件预测精度可达95%。; 阅读（7）标签：

[根栏目]分享：大厚度TC4钛合金铸件钨极惰性气体保护焊的最优工艺确定及其接头力学性能2022年09月02日 14:29: 选用连续施焊、焊层冷至室温后再焊接下一层、焊道冷至室温后再焊接下一道3种层间温度控制方案和730,600 ℃ 2种焊后退火温度,通过显微组织、拉伸性能和疲劳性能确定了大厚度 TC4钛合金铸造板钨极惰性气体保护焊(GTAW)的最优工艺,并研究了最优工艺下焊接接头的力学性能。结果表明:焊层冷至室温后再焊接下一层得到的焊接接头焊缝组织最为细小,疲劳寿命最高,在730 ℃下退火后的焊接接头拉伸性能更好,故确定为最优工艺;最优工艺下,GTAW 接头的焊缝硬度略高于母材,属于高匹配接头,在拉伸和疲劳过程中接头均在母材处发生断裂,但焊缝的抗疲劳开裂能力低于母材。; 阅读（4）标签：

[检测百科]分享：α-Sialon陶瓷;MoSi2;力学性能;切削性能2022年09月02日 13:53: 摘要:在高焊接速度(3000mm·min-1)下分别对3mm 和4mm 厚6061-T6铝合金板进行搅拌摩擦焊,研究了高旋转速度(4000~6000r·min-1)对接头组织与拉伸性能的影响。结果表明:旋转速度越小越容易产生孔洞缺陷,旋转速度越大越容易出现过热氧化现象,增大旋转速度有利于接头区域再结晶形成致密组织,4mm 厚铝合金板焊接接头的焊接缺陷较3mm 厚铝合金板焊接接头严重;3mm 厚铝合金板在5000r· min-1旋转速度下的焊接接头质量最好,拉伸性能最佳,抗拉强度和断后伸长率分别为 265.82MPa,4.58%;4mm 厚铝合金板在6000r·min-1旋转速度下的焊接接头质量最好,拉伸性能最佳,抗拉强度和断后伸长率分别为212.14 MPa,4.03%。; 阅读（4）标签：

[检测百科]分享：MoSi2 添加量对放电等离子烧结α-Sialon陶瓷性能的影响2022年09月02日 13:40: 摘要:以 Y2O3 为烧结助剂,采用放电等离子烧结技术制备了以 MoSi2 为第二相的 α-Sialon陶瓷,研究了 MoSi2 添加量(0~10%,质量分数)对陶瓷微观结构和性能的影响。结果表明:添加 MoSi2 后,陶瓷中α-Sialon晶粒从等轴状变为长棒状,且随着 MoSi2 添加量的增多,长棒状α-Sialon晶粒显著增多,长径比增大,当 MoSi2 质量分数为10%时,晶粒尺寸呈现显著的双峰分布;当 MoSi2 质量分数从0增加到10%时,陶瓷的相对密度由 99.0%增加到99.7%,硬度由21.12GPa降低到20.44GPa,断裂韧度由4.80 MPa·m1/2 增加到6.13MPa·m1/2;在干切削镍基高温合金时,添加质量分数10% MoSi2 的陶瓷刀具在达到磨损标准时的切削长度是未添加 MoSi2 陶瓷刀具的1.5倍,可见该刀具切削性能优异,其主要磨损形式为后刀面磨损和沟槽磨损,主要磨损机理为黏着磨损和磨粒磨损。; 阅读（14）标签：

[检测百科]分享：退火温度对 AlxTixNixCoCrCu0.5FeMo 高熵合金涂层组织和性能的影响2022年09月01日 13:36: 在40Cr钢表面激光熔覆 AlxTixNixCoCrCu0.5FeMo(x=4,5,6,7,8,9,物质的量比)高熵合金涂层,并进行300~900℃退火处理,研究了退火温度对涂层组织和性能的影响。结果表明:未退火及 300 ℃ 退火处理的高熵合金涂层均为单一的体心立方 (BCC)相结构,500~900 ℃退火后合金涂层中生成类 Al2Ti3 结构金属间化合物相;当退火温度升高至500 ℃时,晶内耐腐蚀性变差,且涂层耐腐蚀性随退火温度升高而下降;随着退火温度升高,高熵合金涂层的硬度呈先下降后升高再下降的趋势,700 ℃退火处理的 Al4Ti4Ni4CoCrCu0.5FeMo合金硬度最大,为1019HV。; 阅读（4）标签：

[检测百科]分享：蠕变-疲劳交互作用下P92钢的循环变形行为2022年09月01日 13:28: 在625 ℃下对 P92钢进行了蠕变-疲劳试验,分析了应变幅(0.4%~1.4%)和保载时间(30~300s)对 P92钢循环变形行为的影响,探讨了蠕变-疲劳交互作用下的微观机制,并与低周疲劳试验进行了对比。结果表明:蠕变-疲劳交互作用引起 P92钢从非 Masing特性向 Masing特性转变,且保载时间内的应力松弛导致蠕变-疲劳载荷下的循环软化加速;疲劳过程中 P92钢微观结构发生非均匀变化,位错密度降低,最终形成长条状亚晶结构,而蠕变-疲劳过程中 P92钢的微观结构变化和位错密度降低程度更加均匀、显著,最终形成等轴状亚晶或位错胞结构,并伴有沉淀物粗化现象。; 阅读（10）标签：

[检测百科]分享：大截面新型预硬型塑料模具钢SDP1Cu的时效析出强化机制2022年09月01日 13:12: 在固溶处理时采用油冷和缓冷两种冷却方式来模拟得到大截面新型预硬型塑料模具钢SDP1Cu的表面和心部组织,研究了不同时效处理(350~600 ℃保温1~20h) 对组织与硬度的影响,并通过电阻法和熟化理论探讨了时效析出强化机制。结果表明:随着时效温度的提高和时间的延长,油冷后马氏体组织和缓冷后贝氏体组织逐渐分解直至消失,渗碳体颗粒弥散分布在铁素体基体上;在500 ℃时效2~20h后,油冷和缓冷钢的硬度差在0.5HRC之间,截面硬度均匀性良好;富铜析出相在高于400 ℃后开始析出,随着时效温度升高,析出相尺寸增大,析出强化机制由模量强化和共格强化相结合的位错切过机制转变为位错绕过机制。; 阅读（14）标签：

[检测百科]分享：钨在不同损伤程度氦离子辐照后的力学性能变化2022年08月31日 16:13: 采用不同能量和束流的氦离子对再结晶钨表面进行辐照试验,对辐照损伤分别为0.2, 0.5,1.0dpa下钨的微观形貌进行观察,并采用不同半径(1,5,10μm)球形压头对其进行纳米压痕试验,获得压痕应力-应变曲线,探究其力学性能的变化及原因。结果表明:不同损伤程度辐照后钨表面损伤层的厚度为554~558nm;随着辐照损伤程度的加剧,钨中位错环密度明显增大;辐照后钨的压痕应力-应变曲线均未出现突跳现象,且随着辐照损伤程度的增加,屈服强度提高,压痕弹性模量基本保持不变,辐照后产生的位错环缺陷是引起钨力学性能发生变化的直接原因;钨的力学性能具有压痕尺寸效应,压头半径越小,钨的屈服强度越高,未辐照钨的压痕应力-应变曲线出现突跳现象时的压痕应力越大。; 阅读（22）标签：

[检测百科]分享：析出相和织构对5052合金和新型 Al-Fe-Mn变形铝合金PLC效应的影响2022年08月31日 14:43: 参考5052合金,通过去除镁元素,调整铁、锰、铬及稀土元素的含量,开发了新型 Al-Fe-Mn变形铝合金,研究了析出相和织构对2种铝合金 PLC(Portevin-LeChate- lier)效应的影响。结果表明:5052合金中存在强烈轧制织构 Brass{110}<112>,产生了明显的PLC效应,且合金中大量析出的细小 Mg2Al3 相与位错相互作用使得PLC效应随塑性应变增加而先强后弱;Al-Fe-Mn合金中再结晶织构 Cube{001}<100>占主体,使得合金塑性较好,且尺寸较大的 FeAl3 析出相对位错的钉扎作用较弱,合金未发生 PLC效应。; 阅读（29）标签：

[检测百科]分享:循环应变对快速凝固制备Ti49Ni51 形状记忆合金组织和性能的影响2022年08月31日 14:03: 采用快速凝固技术制备 Ti49Ni51 合金棒,在10 ℃环境温度下对铸态合金棒进行不同循环应变(5.0%,6.0%,6.5%)下的准静态加卸载压缩试验,研究了循环应变对合金组织和性能的影响,并讨论了不同循环应变下合金的超弹性行为。结果表明:3种循环应变下试验后 Ti49Ni51 合金均由 B2-TiNi基体相、Ti3Ni4 析出相和 Ti2Ni析出相组成,随着循环应变增加,等轴状 B2-TiNi相晶粒逐渐被拉长,Ti3Ni4 相增多,晶界处部分 Ti3Ni4 相受挤压作用发生聚集,尺寸变大;3种循环应变下合金的应力-应变曲线均存在马氏体相变应力平台,5.0%循环应变下该应力平台较不明显;6.0%和6.5%循环应变下,随循环次数增加,耗散能下降而可恢复应变能密度增加,与循环应变为6.0%时相比,6.5%循环应变下的耗散能略低,而可恢复应变能密度较高;Ti49Ni51 合金具有良好的超弹性;合金硬度随循环应变增加而增大。; 阅读（13）标签：